Парогенераторы двухкорпусные

Для уменьшения пролета потолочных балок топки и конвективные щахты по ширине разделяют на две или четыре части, агрегат выполняют в виде двух корпусов (каждый со своим каркасом и отдельной обмуровкой), в которых поверхности нагрева расположены симметрично (двухкорпусная симметричная компоновка) или несимметрично, когда промежуточный перегреватель располагают полностью или преимущественно в одном из кор-, пусов парогенератора (двухкорпусная несимметричная компоновка). В любом случае, если оба корпуса парогенератора не имеют отключающей арматуры, такая схема со-8-759 [c.273]

В процессе эксплуатации прямоточных парогенераторов мощных энергетических блоков сверхкритических параметров пара, работающих на мазуте с содержанием серы 2,0—3,5%, пришлось столкнуться с интенсивной высокотемпературной коррозией топочных экранов. В частности, первые коррозионные повреждения были обнаружены на трубах нижней радиационной части парогенераторов типа ПК-41, с которых началось освоение газомазутных энергоблоков мощностью 300 МВт. Эти двухкорпусные парогенераторы спроектированы на сверхкритические параметры пара f ne=565° и р— =25,5 МПа (255 кгс/см ) с промежуточным перегревом пара до 565°С при давлении 4 МПа (40 кгс/см ). [c.7]

В ЦКТИ прорабатывались варианты ВПГ с естественной циркуляцией для ПГУ мощностью 175—200 МВт [55]. Схема ПГУ принята с одновальной ГТУ мощностью 35 МВт со степенью повы-щения давления 6,8 и начальной температурой 700° С. Из условий транспортабельности парогенератор паропроизводительностью 450 т/ч с параметрами пара 140 ата, 570/570° С выполнен двухкорпусным (225 т/ч пара в каждом корпусе). [c.116]

Двухкорпусные агрегаты. В парогенераторах большой мощности, состоящих из двух корпусов (см. гл. 19), пароперегреватели первичного и промежуточного перегрева пара иногда размещают в разных корпусах. Температуру пара промежуточного перегрева регулируют изменением тепловыделения в топке соответствующего корпуса. Недостатками этого метода являются сложность регулирования, невозможность работы блока с одним из корпусов при выходе из строя любого корпуса парогенератора. Кроме того, для регулирования перегрева пара каждую конвективную шахту рассчитывают на нагрузку, превышающую половинную нагрузку парогенератора, в связи с чем общая металлоемкость агрегата несколько больше металлоемкости парогенератора, состоящего из одного корпуса. Этот метод регулирования рассматривают как резервный. В качестве основного применяют описанные выше методы регулирования температуры пара. [c.143]

На рис. VI. 6 приведен башенный вариант двухкорпусного прямоточного парогенератора, выполненный ЦКТИ, МО ЦКТИ и ЗиО. [c.223]

Н-180, вертикальный, двухкорпусный парогенератор дымогарного типа [c.426]

Энергоблок с прямоточным двухкорпусным (или двумя однокорпусными) парогенератором [c.847]

До последнего времени мощные прямоточные парогенераторы изготовляли главным образом двухкорпусными. Парогенераторы, например, ТПП-110 выпущены в виде несимметричных двух корпусов, в одном из которых расположен, первичный пароперегреватель, а в другом — промежуточный. Оба корпуса с турбиной составляют двухкорпусный моноблок. Раздельная работа корпусов невозможна, и при аварийной ситуации в одном из них останавливают весь энергоблок. Основная масса прямоточных парогенераторов изготовлена в виде двух симметричных корпусов, составляющих с турбиной дубль-блок, при котором возможна работа энергоблока с одним корпусом при отключенном [c.277]

На Назаровской ГРЭС в 1968 г. был введен в эксплуатацию энергоблок СКД мощностью 500 МВт с двухкорпусным парогенератором П-49. Предпусковая химическая очистка оборудования одного корпуса парогенератора была проведена 5%-ным раствором ингибированной соляной кислоты, другого — 2%-ным раствором адипиновой кислоты. При начальной удельной загрязненности поверхностей нагрева обоих корпусов, составлявшей [c.103]

Фирма Фостер—Уиллер (США) выполнила проект ПГУ с ВПГ мощностью 480 МВт в двух вариантах. В варианте для сжигания мазута продукты сгорания выходят из парогенератора при температуре, предотвращающей высокотемпературную коррозию и занос проточной части. При сжигании газа и дистиллятов (рис. 45) температура газа в камере сгорания повышается до 880° С. При этой температуре газовая турбина развивает мощность 80 МВт. Мощность паровой турбины в этом варианте 400 МВт. Парогенератор двухкорпусный, П-образной компоновки. Ширина парогенератора 20,6 м, высота 51,6 м. [c.80]

Турбинные установки с электропередачами обычно выполняют однокорпусными, а турбозубчатые агрегаты — двухкорпусными, встречаются также турбозубчатые агрегаты из трех и более корпусов. В двухкорпусном агрегате пар из парогенератора поступает в турбину высокого давления (ТВД), из нее — в турбину низкого давления (ТНД), затем направляется в конденсатор. В трехкорпусном агрегате между ТВД и ТНД расположена промежуточная турбина среднего давления (ТСД). Пар поступает из ТВД в ТСД либо непосредственно, либо после промежуточного перегрева и уходит из нее в ТНД. В настоящее время ТСД часто располагают в одном корпусе с ТВД (например, ГТЗА танкера Крым ТС-3). [c.16]

Двухкорпусные горизонтальные парогенераторы, установленные, например, на АЭС Шиппингпорт, Индиан-Пойнт, на атомной подводной лодке Наутилус , торговом судне Саванна , не получили дальнейшего распространения. В настоящее время все большее внимание обращается на создание конструкций прямоточных парогенераторов. [c.46]

При проектировании следующей серии отечественных парогенераторов мазутных энергоблоков мощностью 300 МВт — двухкорпусных парогенераторов типа ТГМП-114 — был учтен опыт освоения парогенераторов типа ПК-41. Тепловое напряжение топочного объема было снижено с 417 кВт/м или 358-10 ккал/(м -ч) до 290 кBт/м или 250-10 ккал/(м -ч) (рис. 7,а). [c.27]

ВПГ-450 выполнен как двухкорпусный парогенератор с многократной принудительной циркуляцией П-образной компоновки (рис. 70). Диаметр корпуса 3,8 м, высота 15 м. Паропроизводи-тельность каждого корпуса 225 т/ч. [c.128]

Рис. 70. Двухкорпусный парогенератор ВПГ-450 с принудительной циркуляцией для блока ПГУ мощностью 200МВт

Промежуточный перегреватель обычно размещается в конвективных газоходах в зоне умеренных температур газов, чтобы избежать его перегрева при быстром сбросе нагрузки в случае работы по схеме без быстродействующих редукционноохлаждающих установок (БРОУ) на линиях, обводящих ЧВД турбины. От последних же предпочтительно отказываться, чтобы не усложнять установку. Парогенераторы мощных блоков выполняются двух типов однокорпусные и двухкорпусные с симметричной компоновкой корпусов. [c.26]

Конструкция. Надежность и экономичность паротурбинной установки в значительной мере зависят от качества арматуры. Это в особенности относится к установкам высоких параметров и большой единичной мощности, на которых установлено большое количество арматуры. Так, на блоке 300 Мет установлено более 2 000 единиц арматуры на рабочие параметры перегретого пара 255 бар, 585° С и питательной воды 360 бар и 280° С. Такое количество арматуры связано с особенностями технологической схемы блоков четырехниточный водопаровой тракт, двухкорпусный парогенератор, большое количество сбросных устройств, дренажей, устройств для регулирования температуры перегретого пара, пусковых, промывочных, растопочных и других устройств. Повышение надежности конструкции позволит отказаться от дублирующей арматуры и уменьшить ее количество. [c.178]

ТПП-110, НО ДЛЯ работы на экибастузском угле с удалением шлака в твердом состоянии и сжиганием угольной пыли во встречно расположенных в два яруса круглых горелках. Из-за большой абразивности золы для получения малой скорости продуктов сгорания (6—7 м1сек) конвективные шахты выполнены сдвоенными. С учетом большой единичной мощности парогенератор выполнен двухкорпусным с симметричным расположением пароперегревателей, что позволяет включать его [c.223]

ВНИПИэнергопромом совместно с НПО ЦКТИ разработан проект теплофикационного парогазового энергоблока мощностью 225 МВт с внутрицикловой газификацией угля. Для этой цели использовано типовое энергетическое оборудование двухкорпусный высоконапорный парогенератор ВПГ-650-140 ТКЗ, газотурбинный агрегат ГТЭ-45-2 ХТЗ, теплофикационная паровая турбина Т-180-130 ЛМЗ, а также два газогенератора с паровоздущным дутьем ГГПВ-100-2 производительностью по 100 т/ч кузнецкого угля. Технико-экономические расчеты показали, что по сравнению с обычным паротурбинным теплофикационным блоком 180 МВт применение парогазового энергоблока позволяет увеличить удельную выработку электроэнергии на тепловом потреблении в 1,5 раза, обеспечить экономию топлива до 8%, значительно снизить вредные выбросы в атмосферу, получить суммарный годовой экономический эффект в 2,6-10 руб. [c.306]

Двухкорпусиые парогенераторы (для дубль-блоков) были выпущены различных типов (ПК-39, ПК-41 и ТПП-210 для энергоблоков 300М(Вт, ТПП-200 для энергоблоков 800 МВт и др.). Эксплуатация. не выявила существенных преимуществ по надежности энергоблоков с двухкорпусными парогенераторами в сравнении с однокорпусными. Такие показатели надежности, как коэффициенты готовности и использования мощности, не оказались для дубль-блоков выше. Недостатки же их (более сложная компо.новка обору- [c.280]

Надежность и экономичность паротурбинной установки в значительной мере зависит от качества арматуры. Это в особенности относится к установкам высоких параметров и больщой единичной мощности, на которых установлено большое количество арматуры. Так, на дубль-блоке 300 МВт (25,5 МПа, 565/570 °С) установлено более 2000 единиц арматуры, что связано с особенностями технологической схемы этих энергоблоков четырехниточный водопаровой тракт, двухкорпусный парогенератор, большое количествосбросных устройств, дренажей, устройств для регулирования температуры перегретого пара, пусковых, промывочных, растопочных к других устройств. Переход к однокорпусным моноблокам с уменьшенным числом параллельных водопаровых потоков, а также повышение надежности конструкции элементов оборудования позволяет отказаться от дублирующей арматуры и существенно уменьшить ее количество. [c.302]

При проектировании следующей серии отечественных парогенераторов мазутных энергоблоков мощностью 300 МВт — двухкорпусных котлов ТГМП-114 — был учтен опыт освоения котлов ПК-41. Тепловое напряжение топочного объема снижено с 417 до 290 кВт/м [c.222]

Исследовались внутренние отложения по тракту парогенераторов ПК-41 (№ 5, б Литовской ГРЭС) и ТГМП-114 (№ 6А Киришской ГРЭС и № 13А-СуГРЭС). Парогенераторы ПК-41 и ТГМП-114 двухкорпусные с температурой перегретого пара 838 К, давлением за парогенератором 55,5 МПа, температурой питательной воды 528 К- Наблюдения за последовательным изменением структуры и теплопроводности внутренних отложений по ходу среды осуществлялись с помощью вырезок образцов труб по всему тракту парогенератора. Наиболее представительными были вырезки, сделанные в нижней радиационной части (НРЧ), что позволило исследовать влияние тепловых потоков на свойства внутренних отложений. Для каждого отобранного образца было [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...