Размах показаний

Непостоянство (размах) показаний динамометров должно соответствовать указанному в табл. 7. [c.531]

Размах показаний И, 117 Расчет допусков расположения поверхностей 79 — 82 Результат измерения 118 Резьба, основные измеряемые параметра [c.366]

Требования, предъявляемые к фотоколориметру, очень жестки максимальное значение основной абсолютной погрешности не должно превышать 1 % ее оценивают как разность между значениями коэффициентов пропускания образцовых нейтральных светофильтров, определяемых при помощи фотоколориметра, и значениями коэффициентов пропускания, указанными в свидетельстве об аттестации набора образцовых мер. Размах показаний, предел допускаемого значения которого для обычно применяемых фотоколориметров не должен превышать 0,3 %, определяют как разность между наибольшим и наи- [c.25]

Тип головки Цена деления шкалы Диапазон измерений Допускаемая погрешность на любом участке шкалы Размах показаний в делениях шкалы [c.77]

Характеристикой рассеяния результатов измерений данного ряда может служить также средняя арифметическая погрешность (по абсолютному значению) и размах показаний. [c.61]

Пример. Из десяти измерений диаметра отверстия получены минимальное и максимальное значения, равные соответственно с/, = 25, 51 мм и =25,56 мм. Размах показаний R = с1 - с/, = 25,56 мм - 25,51 мм = 0,05 мм. Это значит, что остальные погрешности данного ряда находятся в диапазоне от О до 0,05 мм, т. е. меньше. [c.62]

Рычажный микрометр типа МР с от-счетным устройством, встроенным в корпус (рис. 11,6 ГОСТ 4381—87) 0—25, ок сл 0,002 0,14 0,01 Для отсчетного устройства 0,003 (на участке 0,03 мм) и 0,002 (на участке 0,14 мм) 600 100 150 Перемещение микровинта до 25 мм. Размах показаний 0,0006 мм [c.301]

Для измерения длины общей нормали зубчатых колес. Размах показаний [c.304]

Тип Модель Цена деления, мм Предел измерения, мм Сила измерения, сН Участок нормирования погрешности Допускаемая основная погрешность, мкм, при классе точности Вариация показаний. Размах показаний, мкм [c.82]

Примечания 1. За колебание силы измерения при измерении направления движения измерительного стержня принимают разность сил в проверяемой точке в середине диапазона измерений и при переходе за нее на 1—2 мм. 2. Основная погрешность — сумма наибольших абсолютных значений положительных и отрицательных погрешностей при прямом и обратном ходе измерительного стержня. 3. Вариация показаний — средняя разность между показаниями, например, индикатора в одной точке шкалы, полученная в результате пяти измерений при подводе на 20 делений к этой точке с двух противоположных сторон. 4. Под размахом показаний понимают разность между наибольшим и наименьшим показаниями индикатора в одной точке диапазона измерений при пятикратном арретировании наконечника на неподвижную измерительную поверхность. 5. В графах Вариация показаний и Размах показаний в скобках указаны значения для индикаторов часового типа 1-го класса точности. [c.83]

Для вихревой модели пятиугольного крыла с размерами, показанными на рис. 9.7, определите числовые значения координат контрольных точек (в которых должны удовлетворяться граничные условия) и концов дискретного косого присоединения вихря, а также найдите размах и угол стреловидности при неравномерной схеме размещения по сечению [c.249]

На рис. 8.1, яс показан неподвижный компенсатор в виде кольца с разме- [c.148]

В условиях циклического охлаждения труб при водной очистке в них возникают знакопеременные термические напряжения. Процесс термоциклического нагружения можно в простейшем случае изобразить показанной на рис. 5.28 схемой [168, 187—189]. В первом цикле охлаждения металл деформируется на величину е= =бу +бп (линия О —а —с), где еу и е обозначают соответственно упругую и пластическую деформацию при первом цикле охлаждения. При прекращении охлаждения температура металла восстанавливается до начальной величины и на него воздействует сжимающее напряжение. При этом происходит пластическая деформация бп" (линия d — e). В условиях повторных циклов процесс протекает по замкнутому контуру b— —d—e—b, который по существу представляет собой циклически повторяющуюся упруго-пластическую деформацию материала. Суммарная упругопластическая деформация и размах напряжений Ла по упрощенной петле гистерезиса выражаются как [c.236]

Такая корректировка данных тензометрирования выполнена в работе 1229] при исследовании кинетики деформированного состояния при малоцикловом нагружении сферических оболочек с круговым неподкрепленным отверстием, изготовленных из циклически упрочняющихся алюминиевых сплавов и находящихся под внутренним давлением. Хотя измерения тензорезисторами деформаций на контуре отверстия оболочки показали возрастание показаний датчиков от цикла к циклу, учет фиктивных деформаций, связанных с наличием дрейфа нуля, позволил установить, что нагружение материала оболочки в зоне максимальной концентрации близко к жесткому. Размах деформации или незначительно уменьшается в течение первых десяти циклов нагружения, или остается постоянным. [c.154]

Второй путь повышения достоверности связан с рациональным выбором алгоритма контроля показателя точности, в основу которого должен быть также положен четкий вероятностный алгоритм, отражающий физический смысл самого показателя. Например, в инструкциях по поверке некоторых СИ применяемая для оценки случайной составляющей погрешности показаний вариация трактуется как выборочный размах варьирования [c.170]

Начиная с 1957 г., предметом исследования стали также системы с переменной структурой, которые описываются уравнениями с коэффициентами, изменяющимися скачками, и позволяют улучшить качество процесса регулирования. Примером может служить задача о синтезе систем, у которых после любого начального отклонения за один размах достигается поверхность скольжения в фазовом пространстве системы и далее равновесие восстанавливается при помощи скользящего движения. Интерес к изучению такого рода систем возник еще в 1950 г., когда на примере классического регулятора непрямого действия был показан естественный способ доопределения уравнений с целью описать скользящие движения. В следующей работе были установлены общие условия возникновения скользящих движений и был обнаружен новый тип скольжений, возникающих в том случае, когда в передаточной функции системы степени числителя и знаменателя равны. [c.269]

В прорези а рычага 2, вращающегося вокруг неподвижной оси А, скользит ползун 9, входящий Б точке В во вращательную пару с рычагом ]. Звено 4 входит во вращательные пары В и С с ползуном 9 и рычагом 8, жестко связанным с сателлитом 7, входящим в зацепление с зубчатым колесом 6. Возвратно-поступательное движение звена I вызывает колебания рычага 2 вокруг оси А. На рычаге 2 укреплена собачка 3, показанная на чертеже схематично, приводящая во вращение храповое колесо 5 и жестко скрепленное с ним зубчатое колесо 6, которое в свою очередь заставляет вращаться сателлит 7 с рычагом 5. Ползун 9 движется вверх и вниз в направляющей рычага 2, изменяя расстояние АВ от I до 1 и тем самым увеличивая или уменьшая размах колебаний рычага 2 и ускоряя или замедляя вращение колес 5 и 6. При обратном движении звена 1 собачка 3 выходит из зацепления и вращение колес прекращается. Частота периодических изменений угловой скорости звена 6 зависит от передаточного отношения зубчатых колес 6 и 7. [c.131]

Пример напряженного и деформированного состояния в диске турбины показан на рис. 4.7 [4, 14]. Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, я, наиболее напряженные зоны в диске — у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [c.86]

Кроме того, индикаторы допускают отображение на экранах некоторой дополнительной информации. Так, например, имеется возможность индикации рядом с отметкой цели отметок опознавания ее государственной или индивидуальной принадлежности (рис. 7.9, а). На индикаторе, показанном на рис. 7.9, б, отметка цели напоминает силуэт самолета, причем размах крыльев обратно [c.332]

При использовании метода парных размахов размах деформации считается за цикл, если ему может быть поставлено в соответствие последующее деформирование в противоположном направлении на такую же величину. При сложном процессе деформирования иногда в качестве циклов будут учитываться размахи, во время которых деформация не меняет направления, а некоторые размахи будут прерываться меньшими по величине размахами, которые в свою очередь будут учитываться как циклы. Порядок применения метода парных размахов показан на рис. 8.20. Учитываемые размахи помечены сплошными линиями, а те размахи, которые ставятся в соответствие учитываемым,— штриховыми линиями. [c.280]

Для определения размаха пластической деформации достаточно построить кривую деформирования (2.7) при 0 = Гв (Т ) -Ь Т ) способом, показанным на рис. 2.7, 6. Затем, зная размах полной деформации Ае = — Eg = Ь I найдем размах Аг и, проведя линию упругой разгрузки АС, получим искомую величину Ар (рис. 2.9). Заметим, что она может оказаться несколько отличающейся от ширины петли 6 на рис. 2.8, б отличие определяется фактической зависимостью (Т) в рассматриваемом интервале температур. [c.36]

Поясним этот метод, используя рис. 4.1, 4.4. Анализируя осциллограмму на рис. 4.1, вначале отмечаем циклы с наименьшими размахами, а именно размахи 5—5, 17 —18, 20—20, имеющие величину, равную одному разряду. Амплитуда, им соответствующая, равна половине размаха, т. е. 0,25 кгс/мм . Число повторения таких амплитуд в блоке нагружения равно 3. Записываем эти данные в 1-ю строку табл. 4.1 и затем исключаем указанные размахи из процесса (эти размахи заштрихованы на рис. 4.1). В результате приходим к новому процессу, изображенному на рис. 4.4, а. В этом процессе отмечаем размахи величиной, равной двум разрядам (размах 1 кгс/мм , амплитуда — 0,5 кгс/мм ). Указанные размахи заштрихованы на рис. 4.4, а и имеют номера 1—2 —3, 3 —4, 6 —7, 8 —9, 9 —10, И —12, 14 —15, 18 —19. Таким образом, число повторения амплитуды Од = 0,5 кгс/мм в блоке нагружения равно Vi = 9. Записываем эти данные во 2-ю строку табл. 4.1, затем исключаем перечисленные размахи из процесса, в результате чего приходим к процессу, показанному на рис. 4.4, б. Далее продолжаем [c.138]

Аналогично фиксируем размах 16—16 (5 разрядов) с амплитудой 1,25 кгс/мм , размах 11—12 (6 разрядов) с амплитудой 1,5 кгс/мм , размах 6—7 (7 разрядов) с амплитудой 1,75 кгс/мм . Все эти амплитуды повторяются по одному разу, что отражено в строках 5, 6, 7-й табл. 4.1 соответственно. Исключение этих размахов приводит к процессу, показанному на рис. 4.4, в сплошной линией. Фиксируем размахи 2—4 (10 разрядов, Од = 2,5 кгс/мм ) и 10 —14 (12 разрядов, Стд = = 3 кгс/мм ), отраженные в 8 и 9-й строках табл. 4.1. Исключение этих размахов приводит к процессу, показанному на рис, 4.4, в пунктирной линией. В этом процессе имеем два размаха 8—15 и 17—19 по 15 разрядов с амплитудой сГд = = 3,75 кгс/мм . [c.139]

Изогнутость Дри оси круглых деталей (рис. 10.10, в) определяют при вращении детали 2, базирующейся на двух разнесенных ножевых опорах 5. Размах показаний измерительного прибора 1 при вращении детали 2 равен удвоенному значению изо -гнутости А з. По этому принципу построена схема прибора типа ЦНИТА-82127 для измерения изогнутости отверстий (рис. 10.10, г). Деталь 2 опирается на две ножевые опоры 3, закрепленные на оправке 5. Наконечник 4 неподвижен, а наконечник 1 перемещается при вращении детали резиновым роликом 6. Перемещение наконечника 1 передается на пружинно-оптический механизм, аналогичный прибору ЦНИТА-8243 дл г, измерения диаметров отверстий (см. п. 6.2). На базе пружинно-оптического механизма ЦНИТА разработаны приборы для измерения профиля цилиндрических деталей в продольном сечении [12]. Характеристики приборов приведены в табл. 10,10. [c.291]

Тип или модель Диапазон измерения, мм Размах показаний, мкм Нелиней- ность, % Измери- тельное усилие. сН Г a6apwT-ные размеры, мм Масса, кг [c.312]

Для широких косозубых колес характерна циклическая погрешность которую можно определить волномером (рис. 9.10). Прибор устанавливают во впадине между зубьями колеса на сферические опоры, волнистость поверхности при его перемещении вдоль зуба воспринимается измерительным наконечником, расположенным между опорами. Волномеры изготовлялись двух видов. В одних используют отсчетную головку с ценой деления 0,001 мм, в других — индуктивное записывающее устройство. Расстояние между опорами волномера настраивают по нечетному числу длин волн, чтобы получать удвоенный размах показаний. Для выявления циклической погрешности в торцовом сечении результаты измерения волномером следует разделить на 2 osP и сравнить с данными стандарта ГОСТ 1643—81. [c.173]

Размах показаний — мера рассеяния показаний средства измерений, выраженная как разность между наи-больщим и наименьшим из ряда показаний, соответствующих одной и той же измеряемой величине. [c.258]

Общий вид ракеты Разумова — Штерна, изготовленной ЛенГИРД, показан на рис. 128. Длина ракеты 2,565 м, диаметр ее 0,35 м, размах оперения 0,99 м. Полный стартовый вес определялся равным 90 кг (в том числе вес полезного груза — 31 кг). Ракетный двигатель, работавший на бензине и жидком кислороде, развивал тягу 200 кг при относительной скорости истечения v =2000 м/сек. Максимальная скорость полета ракеты достигала 100 м/сек, расчетная высота подъема ракеты составля та около 5 км. [c.421]

Установки типа показанной на рис. 15 (гл. II) позволяют независимо задавать и поддерживать неизменными в процессе испытания размах термических напряжений До (после окончания процесса стабилизации) и статическую нагрузку а,п. Неко-Дорые данные, полученные в этих условиях, приведены на рис. 46 и 47. [c.83]

Возможно много путей использования информации, показанной на рис. 24. Можно просто игнорировать эти данные, считая, что при таких больших колебаниях нельзя прийти ни к каким заключениям. Другой путь — это дожидаться того, чтобы все разногласия были устранены и все исходные посылки были стандартизированы. К сожалению, этого можно совсем не дожидаться, так как такое упорядочение может произойти только очень нескоро. Даже если сконцентрировать внимание только на оценке энергопотребления в развивающихся странах в 2000 г., можно заметить огромный размах оценок — от 78 млн. ТДж (вариант организации WAES) до 115 млн. ТДж (вариант комиссии по экономии энергии МИРЭК, включающий 15 млн. ТДж в виде дров). В пересчете на нефть различия между оценками достигают 3,5 млрд. т. Следует помнить, однако, что более высокие цифры взяты из предварительного доклада, в котором еще не было произведено согласование потребления с наличием ресурсов. Прогнозы на более дальнюю перспективу, как ни странно, различаются гораздо меньше 296—342 млн. ТДж для 2020 г. и 455 млн. ТДж для 2025 г. (М. Фриш). [c.309]

Анализ напряженно-деформированного состояния барабанов котлов показывает, что характер изменения напряжений в зоне очков водоопускных и пароотводящих труб на внутренней поверхности в процессе растопки можно представить в виде, показанном на рис. 3.12 [5] (здесь — размах суммарных напряжений, возникающих на кромке очков — температурные напряжения из-за разностей температур в стенке барабана Оост — остаточные напряжения после гидроопрессовки при р = 19,4 МПа Ор — напряжения от внутреннего давления, р = 15,5 МПа при номинальном режиме 1 — в зоне отверстий водоопускных труб 2 — пароотводящих труб). [c.64]

Распределение упругопластических деформаций в области концентрации напряжений в образцах по рис. 7.7 измеряли специализированными цепочками фольговых двухмиллиметровых тензо-резисторов. Эпюры интенсивности деформаций е и размахов интенсивности Ае деформаций для различных уровней относительных номинальных напряжений а /ат приведены на рис. 7.9. Кривые построены по результатам измерений, полученных при испытании 2—3 однотипных образцов пунктиром показан размах Ае деформаций для стабилизировавшегося состояния. Характер эпюр е и Ае свидетельствует о значительной концентрации упругопластических деформаций вблизи шва. Локализация деформаций в рассматриваемых сечениях увеличивается с ростом нагрузки и сохраняется при циклическом нагружении. [c.145]

На чертеже детали должны быть показаны элементы, не показан ные на чертеже общего вида или изображенные упрощенно, условно схематично, например скруглеяия, уклоны, конусность, фаски, проточ ки и т. п. Размеры подобных конструктивных элементов, как и разме ры шпоночных пазов, шлицев, гнезд под крепежные винты, шпильки центровые отверстия и т. п., должны соответствовать соответствующим стандартам на эти элементы. [c.279]

На рис. 2-10 показан рклад емкостью 400 тыс. т электростанции, расходующей 1 400 г/ч угля. Проект склада выполнен институтом Теплоэлектропроект . Схема склада разработана, в основном исходя из тех же положений, которые были приняты в проекте склада, показанного на рис. 2-9. Для организации штабелей угля на складе запроектированы конвейеры 1 и 2. Горизонтальный конвейер 2, установленный в закрытой галерее на высоте 18 м, располагается вдоль всего склада. Уголь, разгруженный с этого конвейера стационарными плужковыми сбрасывателями, поступает в основной сплошной штабель 3, имеющий размеры в плане 100x300 м и высоту 10 и 20 м. Ось конвейера 2 смещена на 14 м относительно продольной оси основного штабеля. Буферный штабель 8 разме- [c.27]

Нормы на отдельные составляющие суммарной погрешности. Кроме основной и дополнительной погрешности стандартами на отдельные виды средств измерений устанавливаются нормы на отдельные составляющие суммарной погрешности этих средств. Так, для динамометров и силоизмеригельных машин по традиции под погрешностью прибора понимается систематическая составляющая погрешности определяемая как среднее из данных трех—пяти наблюдений. Характеристиками случайной составляющей погрешности являются вариация (разность показаний при достижении измеряемой величиной заданного значения при ее увеличении и уменьшении), размах (то же, при изменении величины в одном направлении). При этом для силоизмерительных приборов и приборов измерения длины вариацию определяют при одностороннем изменении измеряемой величины, а погрешность обратного хода нормируют отдельно. [c.297]

Балансировка кругов. Правила безопасной работы абразивным инструментом (ГОСТ 12.3.028-82 (в ред. 1992 г.)) обязывают потребителя перед установкой шлифовальных кругов диаметром 250 мм и более или диамеггром 125 мм и более, предназначенных для работы со скоростью, большей 50 м/с, обязательно выверять и балансировать их вместе с крепежными фланцами (планшайбой). Балансируют круги на специальных стендах (статическая балансировка). Круг, смонтированный на оправке, устанавливают на опоры - цилиндрические валики или диски. Более точную балансировку проводят на аэростатических опорах. В этом случае оправка с кругом легко проворачивается под воздействием крутящего момента 1 10 Н м, что в 7 и 40 раз меньше момента, выводящего из состояния покоя круг с оправкой соответственно на цилиндрических валиках и дисках. Перемещая компенсирующие грузы в кольцевых пазах планшайбы, добиваются, чтобы круг в любом положении на опорах оставался неподвижным. Рекомендуется выполнять централизованную балансировку кругов на станках мод. ДБ-3, ДБ-4 и ДБ-5 или на станках для автоматической балансировки мод. ЭЗ-27 и ЭЗ-28. В современных шлифовальных станках применяют устройства для уравновешивания круга непосредственно на станке (динамическая балансировка) ручным управлением - по показаниям виброметра типа ИЭ-1, измеряющего размах колебаний шлифовальной бабки в диапазоне частот вращения шпинделя круга 600...4000 об/мин (на станках ХСЗ) в автоматическом цикле - при включе- [c.662]

Эпюра распределения напряжений Оу на линии у — Q и область пластического деформирования (отмечена штриховкой) при достижении интенсивностью нагрузки значения F = 0,5o показаны на рис. 10.14. При быстром циклическом нагружении в пределах —с F < 0,5стд эпюры напряжений, отвечаюш,их моментам достижения экстремальных нагрузок, практически не отличаются от показанных на рис. 10.14. Максимальный размах пластической деформации (в точке I) при принятых конкретных данных получился равным 0,34 % соответствующее значение по приближенной формуле Нейбера — 0,38 %. [c.248]

Графики функции (5.22) при различных значениях и xlJj приведены на рис. 5.12. Для рассматриваемых циклов нагружения (с Кр = onst) по мере возрастания асимметрии циклов нагружения параметр v в диапазоне R = —1-г-О убывает, а в диапазоне К = 0-f-l — возрастает. Если размах нагружения определить как разность максимальных и минимальных значений КИН в циклах нагружения при всех значениях R, то по мере возрастания величины R во всем диапазоне его значений параметр v будет возрастать. Этот случай показан на рис. 5.11 и 5.12 штриховой линией. [c.45]

Применяемые в промышленности цеховые профилометры ПЧ-2 и КВ-7 работают по схеме со скользящей трассой интегрирования и, следовательно, отсчет их показаний возможен только в процессе ощупывания. Встречающиеся на производстве поверхности, зачастую отличаются значительной неоднородностью. Этo неизбежно сказывается на величине колебаний стрелки индикаторного прибора. На неоднородных поверхностях можно ожидать большую погрешность отсчета при пользовании аналогичными приборами. Даже глаз опытного контролера не в состояничг уловить все колебания стрелки. Экспериментальная киносъемка показаний индикаторного прибора профилометра позволила установить, что в действительности размах колебаний стрелки значительно превышает улавливаемый глазом. Отдельные глубокие риски, иногда встречающиеся на поверхности изделия, вызывают силь- [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...