Чугун Коэффициент теплопроводности

Пластмассовые корпуса приспособлений обладают хорошей демпфирующей способностью, и поэтому опасность возникновения вибраций при механической обработке деталей незначительная. В то же время эти корпуса подвержены малым температурным деформациям из-за меньшего (по сравнению со сталью и чугуном) коэффициента теплопроводности. [c.95]

Коэффициент теплоотдачи от газов к ребристой поверхности а = 46,5 Вт/(м -°С) коэффициент теплопроводности чугуна Х = = 52,4 Вт/(м-°С). [c.23]

Пример 10-5. Рассчитать теплоотдачу круглого чугунного ребра постоянной толщины S = 3,6 мм внутренний радиус ребра г- = 60 мм и наружный Га = 120 мм, коэффициент теплоотдачи а = 30 Вт/(м -°С), коэффициент теплопроводности чугуна X, = 30 Вг/(м °С), = 80°С. [c.313]

Значения коэффициентов теплопроводности, электропроводности и электросопротивления чугуна, содержащего 5,1% кремния, приведены в табл. 45. Окали-ностойкость чугуна, характеризуемая увеличением веса образцов, испытанных при 900 и 1000 С, приведена в табл. 46 и на рис. 16. [c.205]

Толщина перерожденного слоя огнеупора, как показали обследования ряда заводов, ограничивается изотермой, равной температуре плавления жидкого чугуна (1150°). Коэффициент теплопроводности перерожденного слоя составляет в среднем 4,3 ккал/м-час-град. [c.466]

Основная футеровка при плавке чугуна применяется обычно только в печах малой емкости, поскольку основные материалы типа магнезита относительно дорогие и обладают высокими коэффициентами теплопроводности и термического расширения. В больших печах почти неизбежно появление трещин в футеровке. Магнезитовая футеровка используется главным образом в сталеплавильном производстве, где температура процесса и агрессивность шлака велики. [c.32]

Чугун Плотность, г/см Коэффициент линейного расширения а при температуре до 100 С Теплоемкость с, кал/(г-°С) Коэффициент теплопроводности X, кал/см-е-град Электросопротивление р, МКОМ СМ Максимальная магнитная проницаемость Ц. Го/Э [c.387]

Еще более эффективным мероприятием по увеличению теплоотвода от поршня является применение материалов, обладающих большим коэффициентом теплопроводности. К таким материалам относятся всевозможные алюминиевые и магниевые сплавы. Как известно, коэффициент теплопроводности алюминиевых сплавов примерно в три — четыре раза выше, чем чугуна. [c.37]

Определить, какое из ребер чугунное или стальное, алюминиевое или медное имеет больший коэффициент эффективности, если они имеют одинаковые условия теплообмена со средой и одинаковую форму и размеры. Например, даны ребра прямые, прямоугольного сечения, 6 = 3 мм и / = 50 мм. Коэффициент теплопроводности чугуна Я = 62,8, стали Я=46,5, алюминия Я = 203,5 и меди Я = 384 вт/(м-град) коэффициент теплоотдачи поверхности ребра среде а = 69,8 вт/[м -град). [c.133]

Определить количество теплоты, проходящее через чугунное круглое суживающееся ребро диаметром /) = 200 мм, если температура основания ребра /о = 250°С, температура среды //=100°С, коэффициент теплоотдачи поверхности ребра среде а = 93 вт м -град) коэффициент теплопроводности материала ребра Я=58,15 вт м-град). Наружный диаметр трубы о = [c.135]

При применении наделок из пластмасс необходимо учитывать некоторые особенности их работы. Пластмассовые наделки при работе по чугуну хорошо прирабатываются и притираются до матового блеска, при этом не остается зазора для попадания смазки. Поэтому на всех направляющих с наделками необходимо два раза в год производить разбивку нх (наводить мороз ) путем шабровки для создания углублений и зазоров для удержания масла. Смазку пластмассовых направляющих следует улучшать, расширяя и углубляя смазочные канавки в 1,5 раза, а где их нет — вводить принудительную смазку под давлением. Это особенно важно потому, что коэффициент теплопроводности пластмасс в 180—200 раз ниже, чем у чугуна, и требуется усиленный отвод тепла. Наделки из текстолита, сплава Ц.4М 10—5 и некоторых пластмасс хуже работают и тяжелее перемещаются при попадании на поверхности трения эмульсии и воды. [c.203]

Известно, что при незначительных различиях коэффициента теплопроводности % и коэффициента линейного расширения а обычных серых чугунов и чугунов с шаровидным графитом стойкость изложниц, отлитых из чугуна с шаровидным графитом, выше стойкости изложниц из обычного чугуна. Это, несомненно, является следствием высокой прочности и пластичности чугуна с шаровидным графитом, несмотря на то, что модуль упругости их выше, чем модуль упругости обычного чугуна. Поэтому для оценки пригодности материала является важным отношение предела прочности Оь к модулю упругости Е (табл. 3). [c.204]

Тепловые свойства серого чугуна — коэффициент линейного расширения (а), теплоемкость (с) и теплопроводность (X.) — также зависят от состава и структуры чугуна, но главным влияющим фактором является температура, с повышением которой с и а увеличиваются, а к понижается (табл. 1.13). [c.59]

Задача определения температурных деформаций гильзы сводится к определению температурных деформаций цилиндрической оболочки, находящейся в некоторый момент времени t в трехмерном температурном поле Т Т х, у, z, t). Температурное поле поршня, учитывая более высокий, чем для гильзы, коэффициент теплопроводности (0,5 кал см сек град у поршня из алюминиевого сплава и 0,15 кал/сж-сек гра у чугунной гильзы), можно с некоторым приближением принять постоянным в радиальном и окружном направлениях, т. е. считать, что его температура Т = Т (z, t) меняется с течением времени лишь по длине. [c.369]

Механическая прочность антегмитов при повышении температуры снижается. Коэффициент теплопроводности для антегмитов почти в 4 раза меньше, чем для чистого графита однако по теплопроводности антегмиты приближают к чугуну и [c.433]

Коэффициент теплопроводности материала трубки для повышения точности замеров и уменьшения длины трубки должен быть по возможности меньше (для чугуна К 50 Вт/м-К) [c.416]

Тепловые напряжения в поршнях значительно превышают механические и могут существенно увеличиваться в процессе эксплуатации под влиянием различных факторов. Тепловая напряженность определяется, с одной стороны, температурой стенок деталей, влияющих на прочность материала и на состояние смазки на поверхности детали, с другой — величиной удельного теплового потока через стенку или температурным градиентом, определяющим термические напряжения в деталях. Различные эксплуатационные факторы существенно влияют на тепловую напряженность деталей, что необходимо учитывать для сохранения надежности дизеля в процессе эксплуатации. Как показали исследования, на температурное состояние поршня оказывает значительное влияние отложение нагара на внутренней поверхности поршня, охлаждаемой маслом. Даже очень тонкий слой этих отложений представляет собой тепловую изоляцию. Коэффициент теплопроводности ее составляет примерно 0,46— 0,58 Вт/м °С, что в 100 раз меньше коэффициента теплопроводности чугуна [31, 35]. [c.169]

Теплоемкость серого чугуна также зависит от вышеперечисленных факторов и в интервале температур 0...700 °С равна 16 кал/(г С). Теплопроводность равна 0,16 кал/(см-с С). Средний коэффициент линейного термического расширения в интервале температур 0...100 С можно принять (10...11)1 О см/(см- С), а в интервале температур 100...700 С он равен НТО см/(см- С) [c.57]

Основной задачей в области создания высокоэффективных типов фрикционных материалов остается создание материала со стабильным коэффициентом трения и высокой износоустойчивостью при работе в широких диапазонах температур. По-видимому, такими материалами все же будут металлокерамические накладки, не имеющие в своем составе органических веществ и, следовательно, мало изменяющие значение коэффициента трения при нагреве, а также обладающие относительно высокой износоустойчивостью. Наиболее вероятным путем создания фрикционных материалов для особо напряженных условий работы явится сочетание металлического жаростойкого компонента (например, нихрома или нержавеющей стали) и тугоплавких карбидов, но надо иметь в виду, что в этом случае применение чугунного контртела будет нецелесообразным из-за его недостаточной износоустойчивости. Высокая теплопроводность таких материалов позволит существенно уменьшить тепловой удар, возникающий на поверхности трения при интенсивной работе. Удовлетворительное решение проблемы создания надежной фрикционной пары современных высоконагруженных тормозов возможно только в случаях применения более теплостойких материалов, при одновременной разработке конструкций тормозов, обеспечивающих образование более низких температур нагрева поверхности трения. [c.588]

Плотность чугуна, легированного 5—8% алюминия, равна 6,4—6,7 г/см К Его теплопроводность ниже, чем у серого чугуна на 20—30%. Чугун при указанном содержании алюминия становится ферромагнитным. Коэффициент линейного расширения 14,5-10 —16,0-10 . Чугун с пластинчатой формой графита, легированный 5—8% алюминия, имеет низкие механические свойства (табл. 53). [c.212]

Определить количество теплоты, отдаваемой с поверхности ребра трубы длиной L—25QQ мм. Высота ребра h=30 мм, толщина ребра у поверхности трубы 6i=3 мм, толщина конца ребра бз=1 мм. Коэффициент теплопроводности чугуна Я,=52,3 Вт/(м.°С). [c.25]

В табл. 11-1 приведены некоторые данные о значениях коэффициента теплопроводности для разных веществ. Из нее видно, что наихудшими проводникам тепла являются газы, для которых Я = 0,006 -f-- 0,6 вт1 м-град). Некоторые чистые металлы, наоборот, отличаются высокими значениями X и для них величина его колеблется от 12 до 420 втЦм -град). Примеси к металлам вызывают значительное уменьшение коэффициента теплопроводности. Так, у чугуна X тем меньше, чем больше содержится в чугуне углерода. Для строительных материалов Я = 0,164-1,4 вт/ (м-град). Пористые материалы, плохо проводящие тепло, называют теплоизоляционными и для, них значения X находятся в пределах от 0,02 до 0,23 вт1 м-град). К этим материалам относят шлаковату, минеральную шерсть, диатомит, ньювель, совелит, асбест и др. Чем более порист материал, т. е- чем больше содержится в нем пузырьков малотеплопроводного воздуха, чем меньше его плотность, тем менее он теплопроводен. Очень широкое применение получил теплоизоляционный материал диатомит в 1 см которого содержится до 2-10 скорлупок, заполненных внутри воздухом. [c.139]

При трении фрикционного материала по металлам с различными значениями коэффициента теплопроводности Я в той паре, в которой металл обладает большим коэффициентом теплопроводности, поверхностная температура будет меньше, а температурный градиент во фрикционном материале — больше. Для этой пары значения коэффициента трения и износостойкость будут соответственно выше. На фиг. 327 показано изменение износостойкости вальцованной ленты 6КВ-10 при трении в одинаковых условиях по металлическим элементам, имеющим различную теплопроводность. Так, точка А получена при трении по стали 55ЛП, точка Б — по чугуну СЧ 15-32, а точка В — по биметаллическому шкиву, имеющему металлизированный слой, состоящий из 50% стали 10 и 50% Си. [c.551]

Коэффициент теплопроводности высоколегированного хромистого чугуна составляет в среднем 0,042 кал1см-сек-°С (176 вт1м-°С), что соответствует приблизи тельно 45% теплопроводности железа. [c.201]

Измерение температуры абсолютно черного тела производилось передвижными платиио-платинородиевыми термопарами. В качестве второй, контрольной, модели абсолютно черного тела использовался керамический цилиндр с диафрагмами, помещенный в силитовую печь. Температура поверхности оболочки измерялась при помощи десяти термопар, заделанных в эту оболочку. Влияние конвекции при градуировках устранялось установкой печи под углом ЗО " к горизонту. В сферической модели абсолютно черного тела, выполненной из толстостенного чугуна с большим коэффициентом теплопроводности, наблюдалось равномерное распределение температур по поверхности оболочки. В цилиндрической модели некоторое изменение температуры наблюдалось лишь вдоль образующей [c.192]

Теплоизоляция (лабораторных сосудов В OIL 11/02 роторных компрессоров F 04 С 29/04 самолетов и т. п. В 64 С 1/40 сосудов F 17 С (высокого давления (баллонов) 1/12 низкого давления 3/02-3/10) В 65 D (тара с теплоизоляцией в упаковках) 81/38 труб F 16 L 59/(00-16) центрифуг В 04 В 15/02) Теплолокаторы G 01 S 17/00 Теплоносители, использование в инструментах и машинах для обработки льда F 25 С 5/10 Теплообменники [устройства для регулирования теплопередачи F 13/(00-18), 27/(00-02) паровые на судах В 63 Н 21/10 из пластических материалов В 29 L 31 18 F 27 (подовых печей В 3/26 регенеративные D 17/(00-04) шахтных печей В 1/22) систем охлаждения, размещение на двигателях F 01 Р 3/18] Теплопроводность (использование для сушки материалов F 26 В 3/18-3/26 исследование или анализ материала путем G 01 N (измерения их теплопроводности 25/(20-48) определения коэффициента теплопроводности 25/18)) Термитная сварка В 23 К 23/00 Термодис узия, использование для разделения В 01 D (жидкостей 17/09 изотопов 59/16) Термолюминесцентные источники света F 21 К 2/04 Термометры контактные G 05 D 23/00 Термообработка <С 21 D (железа, чугуна и стали листового металла 9/46-9/48 литейного чугуна 5/00-5/16 общие способы и устройства 1/00-1/84) покрытий С 23 С 2/28 цветных металлов с целью изменения их физической структуры С 22 F 1/00-1/18) Термопары (Н 01 L 35/(28-32) использование <(в радиационной пирометрии J 5/12-5/18 в термометрах К 7/02-7/14) G 01 для регулирования температуры G 05 D 23/22)] Термопластичные материалы [В 29 С (способы и устройства для экст- [c.188]

Фасоиный огнеупорный кирпич здесь укладывают между экранными трубами. Ниже и выше зажигательного пояса огнеупорную кладку выполняют по типу а. Фасонные кирпичи заводят между трубами ребром, затем поворачивают и скрепляют между собой огнеупорным раствором. Такие пояса не всегда долговечны, требуют внимательного наблюдения и регулярного ремонта. Изготовление экранов, защищаемых чугунными плитками (фиг. 16,г), требует применения калиброванных труб и проточки чугунных плиток, а их монтаж должен быть выполнен с большой тщательностью. Плитки крепят к трубам с помощью шпилек, скоб и пружинящих шайб. Для лучшей отдачи тепла от чугунной плитки к стенке трубы между ними помещают тонкий слой промазки, обладающий высоким коэффициентом теплопроводности. Для снижения удельной тепловой нагрузки экрана данного типа чугунные плитки часто заливают со стороны топки слоем арборунда толщиной от 40 до 80 мм. Ввиду высокой стоимости эти экраны у нас почти не п.рименяются. [c.52]

Поршни двигателей (рис. 9 и 10) изготовляются из алюминиевого сплава. Такие поршни легче чугунных и теплопроводнее, что позволяет несколько увеличить степень сжатия и повысить коэффициент наполнения. Верхняя часть поршня (головка) нагревается больше нижней, поэтому диаметр ее делают меньшим, ем диаметр нижней части поршня (юбки). Так как материал поршня распределен по его телу неравномерно — большая масса металла сосредоточена в бобышках, то расширение поршня при нагревании неодинаково, поэтому юбку поршня выполняют зллиптическои формы. [c.14]

Срок эксплуатации чугуна в качестве конструкционного материала труб ХГДС не превышает трех лет. Наиболее смльноиу коррозионному разрушению подвергаются трубы со стороны парогазовой фазы. Поэтому в процессе эксплуатации на стенках труб образуются толстые пористые слои продуктов коррозиии, которые снижают коэффициент теплопроводности. [c.16]

Меньшее различие в температуре деталей при разных системах охлаждения наблюдается при использовании в жидкостной системе в качестве охлаждающей жидкости антифриза. Теплоемкость антифриза на 40% меньше, чем воды, поэтому необходимый теплоотвод обеспечивается при повышении температуры стенок на 204-30° С по сравнению с температурой стенок прн заправке системы водой. Аналогичное явление имеет место при изготовлении детален из материалов с различными коэффициентами теплопроводности. В авто.мобильных и тракторных двигателях, особенно дизелях, порщни и головки цилиндров изготовляют не только из алюминиевого сплава, но и чугуна. Чугун обладает большей прочностью. но коэффициент теплопроводности чугуна в три раза ниже, че.м алюминия, вследствие этого температура деталей, изготовленных из чугуна, на 304-50° С выше, чем из алюминиевых сплавов. На температурный режим деталей двигателя оказывает существенное влияние температура окружающей среды. [c.275]

Для оценки влияния толщины покрытия, коэффициентов теплопроводности его и материала поршня были произведены расчеты по схеме рис. 40 для поршня диаметром 207 мм с толщиной стенки = = 2,5 см при расходе масла через поршень 500 кг/ч, Тг = 900° С, г = 450 ккал/м - ч° С, ам = 1000 ккал/м ч° С, Тм = 60° С. Расчеты показали, что при нанесении покрытия толщиной 0,4 мм с теплопроводцостью 1,0 ккал/м ч° С на чугунный поршень с коэффициентом теплопроводности = 40 ккал/м ч° С температура на-122 [c.122]

В табл. 35 приведены вышеперечисленные величины и показатели для наиболее распространенных поршневых материалов. Для удобства сравнений все величины даны при нормальной температуре (20° С). С повышением температуры модуль упругости всех материалов снижается [58], [60], [61] в различной степени. Так, модуль упругости у серого чугуна СЧ-ХНММ снижается с 1,4 10 кгс/см при / = 20° С до 1,2 10 при I = 500° С, у стали 2X13 — с 2,2 10 до 1,85 10 и у сплава АК-4 — с 0,7 10 до 0,5 10 кгс/см (при повышении температуры до 300° С). Коэффициент линейного расширения увеличивается с повышением температуры для всех материалов. Так, в диапазоне температур 20—400° С для чугуна СЧ-ХНММ этот коэф--фициент возрастает с 8,9 до 14,5 10 на Г С. Изменение коэффициентов теплопроводности основных поршневых материалов приведено в табл. 36. Из таблицы видно, что у одних материалов теплопроводность с повышением температуры снижается (серые чугуны), у других повышается (алюминиевые сплавы). [c.188]

Фирма Karl S hmidt разработала и изготовляет для дизелей РА6 (см. рис. 32, б) поршень из чугула с шаровидной формой графита GGG-60W сложной конфигурации и с малой толщиной стенок [90]. Предел прочности на растяжение у этого чугуна при t = 20° С равен 70 кгс/мм , предел текучести 44 кгс/мм , относительное удлинение 3%, твердость 220 — 280 КВ, коэффициент теплопроводности 29— 30 ккал/м ч° С. Положительным качеством высокопрочных чугунов является возможность применения поверхностного упрочнения (аз -тации, наклепа, накатки). [c.189]

Дизель ПД1М. На дизелях ПД1М применены поршни, отлитые из алюминиевого сплава (силумина) ПС-12, твёрдость которого НВ80—100. Коэффициент теплопроводности силумина в 4,25 раза больше, а плотность в 2,75 раза меньше, чем чугуна. Использование сплава ПС-12 позволило не применять охлаждения поршня, несмотря на [c.167]

Сорт чугуна Удельный вес г/С АС 8 Коэффициент линейного расширения (X. 106 (20-600°) Коэффициент теплопроводности кал см сек ерад Удельное электросопротивление ом мм /м Магнитная проницае- мость ас/эрст [c.158]

Влияние микроструктуры можно также учесть, используя значение коэффициентов теплопроводности для соответствующих фаз и структурных составляющих чугуна, которые, по Пивоварскому [c.148]

Хи.мически стойкие композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий Композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий должны обладать, помимо химической стойкости в рабочих средах, хорошей адгезией к металлу и стеклоэмали, теплопроводностью, достаточно высокой прочностью и низким коэффициентом термического расширения (КТР), близким к аналогичному показателю сталей и чугунов. Ряд композиций, удовлетворяющих в определенной мере сочетанию таких свойств, рекомендован к применению стандартом /93/ и приводится в табл. 13. [c.127]

Материалы фрикционных катков должны иметь высокий коэффициент трения /, что уменьшает требуемую силу прижатия F/, высокий модуль упругости Е, что уменьшает потери на трение высокую износостойкость контактную прочность и теплопроводность. Наиболее распространенное сочетание материалов катков закаленная сталь по закаленной стали чугун по чугуну текстолит, фибра или гетинакс по стали (в малонагруженных передачах). Иногда для повышения коэффициента трения один из катков облицовывают прессованным асбестом, прорезиненной тканью и т. п. Как правило, рекомендуется ведомый каток делать из более твердого материала, чтобы избежать образования на нем лысок, появляющихся при буксовании передачи. Буксование наступает при перегрузках, когда не соблюдается условие (7,1), При буксовании ведомый каток останавливается, а ведущий скользиг но нему, вызывая местный износ (лыски). Передачи с неметаллическими рабочими поверхностями могут работать только [c.112]

Материалы фрикционных катков должны обладать высоким коэффициентом трения, что уменьшает требуемую силу прижатия высоким модулем упругости, что уменьшает потери на трение, связанные с размерами площадки контакта контактной выносливостью износостойкостью и хорошей теплопроводностью. Последние два свойства особенно важны для передач, работающих всухую. Обычно один из катков изготовляют из качественной закаленной стали (например, ШХ15), а другой - из стали, серого чугуна. [c.296]

Металлическими элементами трущейся пары, сочетающими хорошие фрикционные свойства с высокой теплопроводностью и достаточной механической прочностью, являются хромистые бронзы типа Бр.Х0,8. В отношении износоустойчивости эта бронза в паре с материалом Ретинакс несколько уступает паре Ретинакс — ЧНМХ [190]. Однако вследствие более высокой теплопроводности бронзы (превышающей теплопроводность чугуна в 5 раз) температуры на поверхности трения оказываются более низкими и кривая и.зменения тормозного момента в процессе торможения не имеет характерного пикового возрастания к концу торможения, как это наблюдается при трении пара Ретинакс —ЧНМХ, что способствует увеличению плавности торможения. Максимальное значение коэффициента трения материала Ретинкс ФК-16Л по этой бронзе при температуре около 400° С было равно 0,45, а минимальное значение — 0,2. Для металлокерамики ФМК-8 соответственные значения коэффициента трения были 0,6 и 0,25. Поверхность трения бронзы после многократных торможений в паре с материалом Ретинакс покрывается /580 [c.580]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...