Напор жидкости динамический

Однако тяговая гидромуфта, использующая при внутреннем опоражнивании статический напор жидкости и поэтому не отличающаяся быстродействием, не может служить защитой от мгновенных перегрузок. Момент, передаваемый гидромуфтой при мгновенном торможении (при времени торможения менее 0,5 се/с), значительно превышает момент при медленном тормо-женин. Поэтому тяговые гидромуфты применяются лишь в приводе тех машин, при перегрузках которых время торможения не менее 1 сек. В приводе более жестких систем, где требуется мгновенное срабатывание при внезапном возрастании нагрузок. за время 0,5 сек и менее, используются гидромуфты с динамическим опоражниванием в дополнительный объем. [c.242]

При работе гидропередачи в области автомодельности изменение чисел Re не оказывает влияния на потери напора жидкости и, значит, на гидравлический к. п. д. В данной области не нарушается динамическое равновесие системы. Для осуществления полного подобия потоков требуется лишь геометрическое подобие и равенство чисел Струхаля. При равенстве чисел Струхаля и Рейнольдса автоматически выполняется [c.16]

Полный напор жидкости равен сумме статического и динамического напоров. На входе в насосное колесо [c.31]

При более высоких значениях числа Рейнольдса отклонение становится сильнее, причем скорость оседания, оцененная из закона Стокса, оказывается завышенной. Из соображений динамического подобия многочисленные результаты, относящиеся к частицам разной формы и разным жидкостям, можно привести на графике, где по одной из осей откладывается число Рейнольдса, а по другой — еще один безразмерный параметр, коэффициент сопротивления который определяется как отношение сопротивления частицы к произведению динамического напора жидкости на площадь поперечного сечения частицы [32, 61]. В простом случае, когда справедлив закон Стокса, [c.476]

Динамический напор жидкости, создающий нагрузку Р на лобовую поверхность / микрошероховатости, может быть оценен по уравнению [12,с. 491 [c.15]

Плотность и вязкость жидкости являются параметрами, от которых зависит давление в месте контакта капли жидкости с поверхностью преграды и динамический напор жидкости на лобовые поверхности микрошероховатостей. [c.15]

В обоих случаях назначение направляющего аппарата одинаково — увеличивать кинетическую энергию жидкости (динамический напор) за счет преобразования части статического давления путем изменения скорости и направления потока на неподвижных лопатках вследствие их реакции. Так как направляющий аппарат воспринимает реактивные силы, при изменении режима работы турбинного колеса на него действует переменный по величине и знаку крутящий момент, передающийся на неподвижный корпус. Знак этого момента зависит от направления потока на лопатки направляющего аппарата. Момент турбинного колеса в соответствии с законом сохранения энергии равен Мх=Мн МнА- На рис. 7.7, б показаны зоны передаточных отношений с положительными и отрицательными значениями момента направляющего аппарата. При этом, если направляющий аппарат расположен перед входом в турбинное колесо (гидротрансформаторы второго класса), то он увеличивает момент, передаваемый турбинному валу, по сравнению с моментом на ведущем валу. Если направляющий аппарат расположен перед насосным колесом (гидротрансформаторы первого класса), то реактивный момент (момент на направляющем аппарате) складывается с моментом, приобретаемым жидкостью в насосном колесе, что в конечном итоге также приводит к увеличению момента на валу турбинного колеса. Таким образом, в обеих схемах осуществляется преобразование момента и скорости вращения ведомого вала при постоянных моменте и скорости вращения ведущего вала. [c.187]

Слои рабочей среды 2 около ЭЗ 3 практически неподвижны. Распределение скоростей среды Ур.с по зазору а примерно линейное, со средним перепадом по зазору около Уд/а (см. рис. 121). Каждая элементарная, струйка среды обладает динамическим напором Рр-с г р.с /2, величина которого зависит от плотности самой среды Рр.с. Местный напор особенно велик вблизи поверхности ЭИ и наименьший— около ЭЗ. При прочих равных условиях напор определяется типом рабочей среды. Поскольку плотность воздуха мала, то местный напор движущейся среды невелик напор жидкости увеличивается по сравнению с воздухом в 10 раз и может достигать [c.203]

Гидродинамические передачи основаны на использовании кинетической эне рли,и жидкости. В них энергия передается за счет динамического напора жидкости. Основными гидравлическими агрегатами передачи являются гидротрансформаторы и гидромуфты. [c.116]

Газ подается по патрубку 3 в сужающейся зазор между корпусом 2 и обечайкой I, ограниченный основанием 6 снизу и перегородкой 5 сверху, откуда отбирается через каналы 9 в центр обечайки. Механические частицы и свободная жидкость снимаются отбортовкой продольной перегородки и отбираются через зазоры 7 между листами 8. Для обеспечения равномерного расхода газа сечение каналов 9 уменьшается к оси патрубка входа газа, так как динамический напор газа минимален у патрубка входа газа и со стороны, противоположной расположению этого патрубка. Динамический напор предварительно выравнивается уменьшающимся зазором между корпусом и обечайкой и переменным сечением каналов. [c.315]

Чаще всего в гидравлике используют уравнение Бернулли вида (3.8). Уравнение (3.8) справедливо для элементарного потока идеальной жидкости. Если рассматривать установившийся плавно-изменяющийся поток конечных размеров реальной жидкости, то местные скорости (и) в разных точках живого сечения будут различные. Динамический напор (или удельную кинетическую энергию) в этом случае можно подсчитать по значению средней скорости (у). Однако аналитические расчеты и опыт показывают, что кинетическая энергия потока в живом сечении, подсчитанная по действительному закону распределения скоростей, всегда больше кинетической энергии, подсчитанной по средней скорости. Поэтому средняя скорость при подсчете динамического напора берется с некоторым поправочным коэффициентом а (см. 4.2) при ламинарном режиме движения а=2, при турбулентном — а= 1,09—1,1. [c.28]

Первое предположение означает, что не учитывается поверхностное натяжение и силы инерции в жидкости. Оно оправдано, если радиус пузырька R существенно больше критического радиуса зародыша Rt, а скорость и ускорение радиального движения слоев жидкости на поверхности умеренные. Температура пара в пузырьке равна температуре насыщения Т (р ) при давлении системы. Ту же температуру имеет жидкость на границе пузырька. Поток тепловой энергии к границе пузырька, обусловленный температурным напором доо - Т , определяет интенсивность испарения жидкости внутрь пузырька. Ввиду постоянной плотности пара в пузырьке движение пара в нем отсутствует, а интенсивность испарения как и в динамической схеме роста, оказывается в соответствии [c.250]

Состав сточной жидкости обусловливает некоторые конструктивные особенности динамических насосов для сточных вод, а именно рабочее колесо закрытого типа значительно шире и имеет меньшее количество лопаток, чем колесо насосов, перекачивающих чистую воду лопаткам придается более обтекаемая форма на корпусе насоса и на входном патрубке имеются люки —ревизии, через которые можно произвести очистку колеса и корпуса в случае засорения отбросами в зону сальникового устройства подается чистая вода из технического водопровода под напором, превышающим напор насо- [c.331]

Динамические насосы СД и СДС предназначены для перекачивания сточных вод городской и производственной систем водоотведения и других неагрессивных жидкостей с рН=6...8,5, плотностью 1050 кг/м температурой до 80°С и содержанием абразивных частиц по объему не более 1%, размером до 5 мм. Их выпускают с подачей 1,9...300 л/с при напоре 5,5...ПО м и КПД 45...83%. [c.332]

Слияние пузырей в сплошной слой газа на пористой поверхности происходит при определенном постоянном отношении динамического напора к работе оттеснения невязкой жидкости [c.271]

Вычислить касательные напряжения Tj и на цилиндрических поверхностях, образующих зазоры, а также расход жидкости Q, если di = 25 мм, == 0,252 мм, а динамическая вязкость жидкости i == 10 П. Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей не учитывать. [c.212]

Определить расход жидкости Q через пяту, а также величину зазора Ь, если динамическая вязкость жидкости х = 0,4 П, а избыточное давление в питающем резервуаре / 1 = 1,0 МПа. Местные потери напора не учитывать. [c.220]

Нужно выбрать два живых сечения первое там, где следует определить скорость или давление, второе — где эти величины заданы. Для жидкости вторым сечением часто служит уровень в открытых резервуарах, где пьезометрическая высота риан pg) = О, а скоростным напором можно пренебречь для воздуха таким сечением является окружающая атмосфера, где = р — Ря= и динамическое давление ари /2 = 0. [c.218]

Уравнения динамического равновесия. Будем пренебрегать потерями напора, т. е. считать воду идеальной жидкостью как и выше, будем рассматривать русло с горизонтальным дном (i = 0). При этом приложим известные уравнения Эйлера (3-6) (которые представляют собой уравнения динамического равновесия, составленные для элементарного объема жидкости) к единице массы жидкости, заполняющей в данный момент времени параллелепипед, представленный на рис. 15-6. [c.513]

Ротаметр представляет собой, как правило, коническую стеклянную трубку, внутри которой помещается поплавок. Поплавок снабжен бортиком с косыми канавками, обеспечивающими его устойчивость (рис. 5.8). Под действием потока жидкости или газа поплавок занимает определенное положение в центре трубки. При этом достигается равновесие сил, действующих на поплавок, сила тяжести G уравновешивается подъемной силой Р, инерционной силой / (динамическим напором) и силой трения F, т. е. [c.50]

Динамическое подобие будет существовать при подобии режимов движения жидкости в проточной части турбомашин, что выражается в равенстве чисел Рейнольдса для всех сходственных сечений. Если течение жидкости в проточной части турбомашин происходит в области автомодельности (см. 6, гл. IV), где потери напора зависят не от числа Рейнольдса, а от относительной шероховатости, то при одинаковых относительных шероховатостях для соблюдения полного подобия достаточно кинематического подобия. [c.236]

Данные измерений динамического напора в газовой струе, истекающей в жидкость, оказались близкими к данным об истечении затопленной струи (рпс. 3-24). 64 [c.64]

Рис, 3-24. Динамический напор в газовом факеле, образующемся при значительных скоростях истечения в жидкость (индекс /и —значения на осп струп, а — в выходном сечении сопла х — расстояние от выходного сечения). [c.65]

Многие исследователи (их в настоящее время, по-видимому, большинство) рассматривают кризис теплообмена при кипении ак явление, имеющее в своей основе гидродинамическую природу. В пользу этой концепции говорят теоретические исследования и опытные данные ряда авторов, в соответствии с которыми резкое ухудшение теплоотдачи наступает еще до слияния паровых пузырей. При достижении критической плотности теплового потока под воздействием динамического напора образующегося пара пленки жидкости между пузырями теряют устойчивость и жидкая фаза вытесняется из пристенного слоя. Между греющей стенкой и жидкостью образуется паровая подушка. [c.270]

При вынужденном движении кипящей жидкости на условия отрыва паровых пузырьков дополнительное влияние оказывает динамический напор потока. Вследствие гидродинамического воздействия потока на пузырек отрывной диаметр становится меньше, чем do по зависимости 03-7), и определяется толщиной пристенного слоя кипящей жидкости. Толщина слоя изменяется в зависимости от числа Re потока и интенсивности процесса парообразования. От этих факторов будет зависеть также и (U. С увеличением Re толщина пристенного слоя жидкости [3.3 упрощенная уменьшается, уменьшается также значение do. схема роста парового [c.301]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

Потеря напора на ускорение жидкости в случае изотермического движения равна разности динамических напоров в выходном и входном сечениях потока [c.131]

Под действием избыточного динамического напора, приложенного со стороны парового потока к взвешенным в нем частицам жидкости, и поверхностного трения капелька может деформироваться. В нашем приближении мы такого рода явления из рассмотрения исключим и будем по-прежнему считать капельку сферической. [c.135]

Эффект действительного огдаления забоя скважины от водяного горизонта более чем уравновешивает возросшее сопротивление системы песчаник—скважина в связи с уменьшением до минимума площади обнаженного забоя. Практически установлено, что кривая зависимости текущего дебита по отношению к глубине вскрытия для малых величин последнего почти полога. Поэтому даже 20% вскрытие позволит иметь почти тот же самый текущий дебит, что получается со скважин, имеющих исчезающе малые величины вскрытия. Отсюда, если скважина уже была затампонирована до величины вскрытия—20% и вода все же не была закрыта, необходимо резко снизить текущий дебит скважины увеличением противодавления на ней. Если уменьшить разности давления до таких размеров, чтобы они не были в состоянии поддерживать далее напор жидкости, равный высоте забоя скважины над водяным горизонтом, то вода по необходимости должна будет падать, пока не достигнет уровня равновесия с динамическими градиентами, возникающими вследствие течения нефти. [c.417]

Для защиты рабочей машины и двигателя от мгновенных перегрузок при времени торможения системы до 0,1—0,2 с и для улучшения пусковых характеристик привода при тяжелых условиях пусков машин применяют гидромуфты, в которых при внутреннем самоопоражнивании используется скоростной напор жидкости. В отличие от тяговых гидромуфт они обладают быстродействием при"" динамических нагрузках и более низким коэффициентом" перегрузки. В таких гидромуфтах при перегрузках часть потока жидкости, прижатого к направляющей стенке турбины, вследствие уменьшения частоты вращения ведомого вала направляется с большой скоростью в предкамеру, расположенную в центральной части насоса. В результате такого внутреннего опоражнивания рост крутящего момента прекращается. [c.85]

Неподвижный манометр, обращенный отверстием к потоку, измерит болынее давление, чем манометр, движущийся вместе с потоком. Избыток давления равен pv l2. Происхождение этого избыточного давления совершенно очевидно. Частицы жидкости, останавливаясь перед манометром, сжимаются, и вследствие этого давление повышается. Создается динамический напор ). [c.527]

При выводе уравнения, связывающего локальные скорости жидкой аУж и газообразной м>г фаз с другими параметрами, принимают допущение о том, что расход жидкости Сж и газа Сг через отверстие датчика с площадью / дат равен расходу фаз через такой же элемент площади потока, но в отсутствие датчика. Составляя баланс количества движения и сил, действующих на идеальный коаксильный цилиндр, выделенный в потоке у отверстия датчика, найдем связь между паросодержанием ф, динамическим напором Ар, локальными массовыми расходами и плотностями фаз, которые измеряются в опыте [c.251]

Пусть газ вдувается в неограниченном объеме жидкости через горизонтальную неограниченную пористую по зерхность жидкость над поверхностью невязкая ( .i- 0), последнее допущение позволяет не учитывать силы трения в ней. При некотором динамическом напоре вдуваемого газа p w - будет происходить непрерывно повторяющееся образование газовых пузырей и их последующее всплывание на всей поверхности пластииы. Увеличивая динамический нанор, можно получить такое его значение р"и>кр, при котором пузыри сольются в сплошной слой газа, который оттеснит жидкость от поверхности работа, затрачиваемая на оттеснение жидкости, может быть определена из выражения яб(р —р"), где б —средняя толщина газового слоя, равна б Fo/[g (p — р")] м р и р" — плотности жидкости и газа. [c.271]

Основным преимуществом ковшовых турбин, позволяющим применять их при самых высоких напорах, является отсутствие явно выраженных в них кавитационных явлений и, как следствие, незначительный кавитационный износ. Объясняется это тем, что преобразование энергии на рабочем колесе происходит при давлении, близком к атмосферному, и динамическое разрежение, которое может возникнуть только внутри слоя жидкости, мало. Только в отдельных установках наблюдаются следы кавитационных разрушений ковшей рабочего колеса. Наиболее подвержены износу насадки и иглы сопел, но их легко заменить. Положительными качествами ковшовых турбин являются малая зависимость их к. п. д. от изменения мощности (пологая рабочая характеристика) при малых изменениях напоров возможность сохранения оптимальных значений к. п. д. при регулировании мощности отключением отдельных сопел (желательно попарно) малая разгонная частота вращения Ирзр = (1,7- -- 1,8) л, где п — нормальная частота вращения малая склонность к вибрациям более простая конструкция некоторых основных узлов и элементов турбины. [c.51]

Условие равновесия динамического напора газа н архимедовой силы, действующих на взвешенный слой жидкости, имеет вид [c.58]

КОСТЬ ОТ теплоотдающей поверхности, устойчив и четко обнаруживается граница раздела фаз. С уменьшением q паровой слой сначала начинает пульсировать, а затем сильно колебаться. Наконец, при значениях q=q, p2 динамический напор пара становится настолько мал, что паровой слой разрушается. При q- qKp2 температура теплоотдающей поверхности уменьшается, приближаясь к температуре сфероидального состояния жидкости, при которой последняя начинает смачивать стенку. [c.281]

Форма сечения столбика расплава в зоне фронта кристаллизации при бесконтактном формообразовании образуется в результате совместного действия всех фигурирующих в расплаве объемных и поверхностных сил ЭМС, гравитационных сил, динамического напора движущейся жидкости, поверхностного натяжения, давления окружающей атмосферы. Поскольку движение расплава и окружающей газовой среды при выращивании кристаллов сводят к минимуму, а фронт кристаллизации приближенно горизонтален, в практике достаточно учитьтать лишь ЭМС и силы поверхностного натяжения. Действие сил поверхностного натяжения всегда ориентировано таким образом, чтобы свести к минимуму длину периметра поперечного сечения столбика кристаллизующегося расплава. Это облегчает получение кристаллов цилиндрического сечения, однако крайне усложняет вытягивание кристаллов, не имеющих осевой симметрии, в том числе плоских пластин. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...