Влияние геометрических параметров профиля

Л. Влияние геометрических параметров профиля [c.314]

Формула (44) не отражает влияния на радиальное давление в динамике геометрических параметров профиля манжеты, а также действия таких силовых факторов, как кольцевая пружина, давление герметизируемой среды, инерционные силы. [c.33]

Профилированием сложного ЛИ называется отыскание профиля его режущей кромки с учетом влияния геометрических параметров (у о, а о, Хо или шо)- Профиль режущей кромки находится сечением ИП передней поверхностью ЛИ. В ряде случаев дополнительно определяют профиль ЛИ в осевом, нормальном или торцовом сечениях, что необходимо для профилирования инструментов второго порядка. [c.554]

Основными геометрическими характеристиками гибкой части металлических рукавов являются шаг профиля I, толщина стенки А и высота гофра Н. В зависимости от требований, предъявляемых к металлорукавам, возможны различные варианты исполнения гибкой части по шагу, высоте гофра и толщине стенки. Определено влияние высоты гофра при постоянстве шага и толщины, толщины при постоянстве шага и высоты и величины шага при постоянстве высоты и толщины. Установлено, что долговечность при изгибе находится в кубической зависимости от геометрических параметров гибкой части и выражается следующими уравнениями [c.190]

Связь точности измерений параметров деталей с неровностями поверхности. Неровности опорной и измерительной поверхностей объекта и неподвижной опорной и контактной поверхностей средства измерений оказывают существенное влияние на точность измерений [11, 49 [. Ускорение технического прогресса, связанное с возрастанием требований к точности, усиливает значение этого влияния. Несмотря на малые величины силовых нагрузок при малых фактических площадках контакта шероховатых поверхностей и высоки-х требованиях к точности измерений контактные деформации играют заметную роль. Значительно большую роль играют добавочные перемещения, вызываемые выступами неровностей при взаимном перемещении измерительного наконечника и объекта измерений. Если в процессе измерений геометрического параметра измеряемому объекту, контактирующему с измерительным наконечником, дают полный оборот, например для выявления овальности, огранки и т. п., то показания средства измерения прослеживают профиль неровностей измеряемого объекта, по-разному отражая случайные выбросы профиля при повторных измерениях. [c.50]

Анализ результатов многочисленных испытаний решеток с различными геометрическими параметрами при малых скоростях показал, что номинальный угол отклонения потока Др зависит главным образом от густоты решетки bit и угла выхода потока Pj. Влияние других параметров (0, с, O , х , Xf) не существенно. Это позволило обобщить экспериментальные данные по углу отклонения потока для различных дозвуковых решеток с Xf = 0,4. ... .. 0,5 Х(, = 0,3. .. 0,4 с = 5. .. 12 % в виде зависимости Ар = = f (b/t Рг). Такая зависимость показана на рис. 2.30. Видно, что угол отклонения потока увеличивается с ростом густоты решетки и угла выхода потока Pj. Такой характер изменения Ар объясняется следующим. Как известно из аэродинамики, при bit = О (единичный профиль) отклонение потока Ар = 0. Увеличение bit приводит к возрастанию воздействия решетки на поток и к увеличению Ар. При Ы1 оо направление потока близко к направлению выходных кромок лопаток. Однако при больших густотах из-за усиления взаимного влияния профилей рост Ар с увеличением bit замедляется. Следует также иметь в виду и то, что при большой густоте решетки из-за взаимного влияния профилей и роста потерь на трение (из-за роста скоростей потока в межлопаточных каналах и числа поверхностей трения) КПД ступени уменьшается. Поэтому густоту дозвуковых решеток обычно ограничивают величиной bit 1,7... 1,8. [c.61]

Значительные результаты влияния неравномерных эксплуатационных факторов. В неоднородности напряженно-деформированного состояния по профилю поперечного сечения при неравномерном нагреве количественно наиболее значимой является вторая гармоника спектрального отклонения формы цилиндрической поверхности листовой конструкции. Значения максимальных эквивалентных напряжений, вызванных в окружном направлении неравномерным распределением температуры в корпусе аппарата по закону os Тхр, практически не зависят от геометрических параметров в практическом диапазоне их изменения, т. е. не подвержены масштабному фактору. [c.268]

До последнего времени внимание исследователей привлекало главным образом влияние высот неровностей на эксплуатационные свойства узлов и изделий. Однако шаги неровностей, а также другие геометрические параметры (радиусы закругления впадин и выступов, углы наклона боковых сторон профилей и т. д.) по-разному влияют на те или иные функциональные свойства поверхностей. Так, например, коэффициент концентрации напряжений, вызываемый неровностями поверхности, по Г. Нейберу оценивается соотношением [c.40]

На основании анализа распределения давления по профилю, величин полного давления и угла потока при выходе из решеток, а также оптических картин течения сделаны выводы о влиянии указанных многочисленных геометрических параметров решетки и профиля на аэродинамические данные решетки — оптимальный угол атаки, угол отклонения потока, коэффициент потерь полного давления, критическое число М, и получены соответствующие обобщенные данные. [c.36]

Течение в зоне смешения характеризуется, помимо профилей газодинамических параметров, еще и соответствующими геометрическими параметрами, которые могут зависеть от ш и п. Влияние т [c.272]

Для создания высокопроизводительного зубофрезерного станка необходимо знать силы резания при зубофрезеровании. Как и при всех методах обработки со снятием стружки, при зубофрезеровании существует взаимосвязь между сечением среза, механическими характеристиками обрабатываемого материала и силой резания. Сечения среза и силы резания на отдельных зубьях фрезы при нарезании прямозубого колеса приведены на рис. 106. В соответствии с режущими кромками зуба фрезы различают сечение среза Qh головки зуба, сечение среза QF рабочей стороны профиля зуба и сечение QF нерабочей стороны профиля зуба. Из этих трех составляющих сечение среза Qh является наибольшим, т. е. основная часть работы по снятию стружки производится головкой зуба. Исходя из геометрических параметров сечения среза и коэффициентов силы резания, можно рассчитать силы резания с учетом влияния различных параметров. При модуле 1 < /и < 10 максимальная сила резания [c.104]

Влияние формы и размеров желоба на скорость и глубину винтового потока. Винтовой поток изучен недостаточно полно, что не позволяет вывести строгие количественные зависимости между параметрами потока, геометрической формой винтового желоба и расходом воды. С некоторыми допущениями и ограничениями представляется возможным показать зависимость скорости потока от основных геометрических параметров винтовой поверхности. Исследованиями установлено, что скорость элемента винтового потока, находящегося в рабочей зоне процесса концентрации (зона движения зерен минералов), зависит в основном от радиуса винтовой линии, угла наклона профиля поперечного сечения р и в меньшей степени от шага витка или угла а. [c.15]

Наиболее обстоятельное исследование влияния искусственной шероховатости на массообмен проведено в работе [96]. В ней изучалась абсорбция СО2 пленкой воды, стекающей по наклонной пластинке с поперечными выступами прямоугольного профиля, в зависимости от числа Ке, геометрических параметров шероховатости и угла наклона пластины к горизонту. [c.69]

При данных геометрических параметрах системы подрессоривания и определенном профиле пути в основном определяет влияние характеристик амортизаторов и упругих элементов на величину первой скобки подкоренного выражения. [c.115]

Графо-аналитический метод определения передних и задних углов фасонной фрезы эффективен при исследовании геометрических параметров режущей части фасонного инструмента в процессе его проектирования. С его помощью можно достаточно просто исследовать влияние формы профиля, угла наклона зуба и размеров фрезы на изменение угловых параметров по длине режущей кромки. [c.346]

При малых степенях турбулентности и расчетных углах входа отчетливо видно существенное влияние Reg на С р при Re2<(6-r-8)-10 С ростом (рис. 8-27,6) область практической автомодельности смещается в сторону меньших Re2 ( 5-14). Уменьшение Re отмечается также при малых < Pj и для решеток с небольшой конфузорностью каналов. Таким образом, значения чисел Reg, определяющих области автомодельного течения в решетках, могут изменяться в широких пределах в зависимости от формы профиля, геометрических параметров решетки, степени турбулентности и угла входа. [c.502]

Однако поверхности, полученные различными методами, имеют профиль не только разной высоты, но и различной геометрической формы (черт. 153), что оказывает существенное влияние на эксплуатационные свойства поверхности. В связи с этим шероховатость задается, в зависимости от функционального назначения поверхности, одним или несколькими параметрами. [c.59]

Влияние статического давления на условия зарождения и развития кавитации, т. е. на коэффициент йа начала кавитации и параметры ко/1, К11, характеризующие геометрически области на профиле, опасные в отношении эрозии, представлено на рис. 1-27. Из графиков зависимости Нет — видно, что коэффициент кавитации имеет тенденцию, хотя и незначительную, увеличиваться с возрастанием Нет, т. е. кавитация на профиле раньше возникает при более высоком значении Нет- [c.35]

Следует отметить, что не все геометрические и режимные параметры ступеней исследованы с достаточной полнотой с точки зрения их влияния на экономичность ступени. Отсутствуют данные по влиянию хорды профиля (или числа лопаток в кольцевой решетке), угла выхода потока из решеток, дисперсности жидкой фазы в широком диапазоне ее изменения, давления пара (особенно в зоне высоких давлений) и других параметров. [c.106]

Большое влияние на эксплуатационные свойства подшипника скольжения оказывают конструктивные параметры (номинальный диаметр подшипника, относительный зазор, давление, способ и место подвода сма.зни, наличие и профиль смазочных канавок) характеристики геометрического качества поверхностей трения (макроотклонение формы, волнистость и шероховатость) параметры механики взаимодействия элементов подшипника (скорости скольжения, действующие усилия, их характер и величина, контактная жесткость и коэффициенты трения) и параметры механического качества поверхностей (структура поверхностного слоя, его твердость [c.53]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Рассмотрим влияние некоторых геометрических и режимных параметров на газодинамические характеристики сопловой решетки. На рис. 3.30 приведены зависимости суммарных и профильных потерь и углов выхода потока от относительного шага, угла установки профиля и степени влажности перед решеткой. Отметим, что с ростом уо оптимальные значения шагц t смещаются в сторону несколько больших значений, что связано с изменением структуры и дисперсности жидкой фазы за решеткой. Этот вывод справедлив только для решетки С-9012А. Характер изменения оптимального шага в зависимости от влажности определяется формой профиля и другими геометрическими параметрами решетки. По опытным данным, зависимости (г) имеют экстремальный характер, причем минимумы пр и % получены при близких значениях t. С увеличением t снижается количество влаги, аккумулированной в пленках, так как размерЫ] f межлопаточных каналов увеличиваются. При этом растет количество крупных капель в ядре потока. Массовая доля таких капель в парокапельном слое и за кромкой монотонно убывает с ростом t. Вместе с тем данные на рис. 3.30 отражают влияние сложных процессов в решетке, возникающих при изменении t и уо- Углы выхода возрастают с увеличением t и у при высокой начальной влажности [c.119]

Рекомендуемые решетки, по опытным данным, характеризуются меньшей интенсивностью коагуляции и, следовательно, меньшим количеством крупных капель на выходе. Влияние влажности, чисел Рейнольдса и Маха на распределение частиц по размерам за решеткой качественно сохраняется одинаковым для профилей двух типов. Однако структура жидкой фазы оказывается более равномерной в решетке С-9012Авл, заметно снижаются пики диаметров, обусловленные отражением, срывом и взаимодействием капель. Одновременно увеличиваются коэффициенты скольжения по сравнению с коэффициентами для решетки С-9012А. Установлено, что улучшенные решетки профилей обладают меньшей чувствительностью к изменению геометрических параметров в достаточно широком диапазоне относительных шагов и углов установки дисперсность и характер распределения диаметров капель за решеткой меняются менее значительно. Уменьшение скольжения капель в каналах решетки привело к снижению коэффициентов расхода при уо>0 и крупнодисперсной влаге. Газодинамические характеристики решеток (по данным расчета и опытов) представлены на рис. 4.17, отражающем влияние некоторых геометрических параметров на профильные и концевые потери, углы выхода потока. Данные рис. 4.17 дополняют опытные результаты, представленные на рис. 3.30 и 3.31. [c.149]

Рис. 3-19. Влияние режимных и геометрических параметров на дисперсность влаги за соиловой турбинной решеткой с профилем С-9012А.

Как известно из аэродинамики, коэффициенты подъемной силы и сопротивления изолированного профиля заданной формы зависят не только от угла атаки, но также от чисел М и Re, характеризующих степень влияния сжимаемости и вязкости воздушнаго потока. Точно так же характеристики решетки профилей зависят не только от ее геометрических параметров, но и от числа М набегающего потока и от числа Re [c.80]

Рассматривая совокупное влияние погрешностей формы и юстировки на разрешение системы, следует учитывать, что некоторые погрешности приводят только к небольшому изменению геометрических параметров системы и могут быть скомпенсированы (например, подбором оптимального фокусного расстояния). Другие погрешности при определенных условиях могут компенсировать друг друга. Например, в системе из двух зеркал взаимно компенсируются наклон и децентрировка осей зеркал (если децентрировка ортогональна оси наклона), сфазированная по длине эллиптическая деформация (если главные оси эллипсов ортогональны), несфазированная эллиптическая деформация с поворотом главной оси на 90° (если ориентация главной оси на входах обоих зеркал одинакова). Практически невозможно скомпенсировать ошибки в аксиальном профиле поверхности типа волнистости (диаметр фокального пятна при этом увеличивается с уменьшением периода как 1//). [c.219]

Значительное влияние на величину Су щах оказывают геометрические параметры и и форма носика профиля. На фиг. 195 представлены кривые ymax(i ) для профиля 12% толщины при разных значениях ]%. [c.388]

Установим связь между отклонениями размерных параметров относительного движения и точностью обработки детали. Пусть точка М (вершина инструмента) движется в системе координат Ед в соответствии с заданным относительным движением, тогда в системе Ед она опишет винтовую линию (рис. 1.35, а). Следовательно, в каждой секущей плоскости будет один след пересечения винтовой линией этой плоскости. С помощью выведенных уравнений относительного движения (1.6) можно рассчитать радиус-вектор Гдр вершиной которого является точка пересечения винтовой линии с плоскостью N1. Таким образом, геометрически процесс образования поверхности детали можно представить в виде изменения по величине и направлению радиуса-вектора Гд. Любую деталь типа тела вращения можно представить как совокупность бесчисленного множества профилей поперечных сечений, лежащих в плоскостях, секущих деталь перпендикулярно оси ОдХд (рис. 1.35,6). Поэтому, установив влияние отклонений параметров относительного движения на точность обработки детали в поперечном сечении, можно определить их влияние на точность обработки детали в целом. Рассмотрим образование профиля детали в поперечном сечении. Для этого спроектируем Гд на секу-щую плоскость N1 (рис. 1.36, а) и обозначим его проекцию через г . [c.93]

При проектировании лопаточных решеток необходимо обеспечить заданное преобразование энергии потока с минимальными потерями. Отсюда вытекает необходимость детального изучения процесса обтекания решеток. и установления влияния формы профиля и других геометрических параметров решетки на её к. п. д. и угол выхода потока в широком диапазоне режимов, опреде-ляемьгх углом входа потока, числами М и Не и пр. [c.459]

Нетрудно показать также, что соответствующим подбором угла между ЛИНИЯ Ш центров и 0 0 передачи, изображенной на рис. 6, можно также уменьшить вибрацм в передаче, возникающие из-за периодического йзйвненйя жестиости. С помощью упрощенной одномассовой динамической модели зубчатой передачи можно также изучи гь влияние шероховатости и других геометрических несовершенств на колебательные режимы передачи как случайно изменяющихся во времени параметров [И]. Спектральные характеристики этих параметров должны быть связаны и дополнительно изучены с учетом частоты обработки профиля зуба и класса точности на изготовление, [c.117]

Давление в горловом сечении зависит также и от других параметров кривизны обводов профиля, углов входа потока и угла установки, чисел Маха н Рейнольдса и степени влажности. Используя многочисленные экспериментальные значения потерь, полученные в статических условиях, и некоторые данные по коэффициентам расхода натурных ступеней, можно расчетным путем учесть влияние большинства геометрических и рел<имных параметров на коэффициенты расхода турбинных ступеней. [c.317]

Определение шага резьбы, приведенное в ГОСТе 11708—66 как расстояние между соседними одноименными боковыми сторонами профиля в направлении, параллельном оси резьбы, основано на чисто геометрическом подходе к этому параметру, не отражает его кинематической сущности, не увязано с процессом резьбообразования и эксплуатацией резьбовых сопряжений. Определение по ГОСТу также не учитывает внутришаговых погрешностей резьбы, которые всегда имеют место и оказывают существенное влияние на эксплуатационные качества резьбового сопряжения, а выявление этих погрешностей представляет наибольшую сложность при контроле резьб. [c.171]

Методом интерференции были изучены колебания биплана и профиля в потоке с различными (жесткими и свободными) границами (Д. Н. Горелов, 1964, 1965), а также поступательные и вращательные колебания пластин в решетке — впервые в широком диапазоне изменения всех геометрических и кинематических параметров. (В последнем случае вместО решетки фактически бралась система из достаточно большого конечного числа профилей.) В связи с этим методом оказалось естественным находить коэффициенты влияния, определяющие нестационарные силы на одном профиле при малом движении (колебании) по заданному закону только одного другого тела (В. Б. Курзин, 1964 Д. Н. Горелов, 1964, 1965). В случае решетки коэффициенты влияния можно определять как коэффициенты Фурье в разложении безразмерных аэродинамических сил по углу сдвига фаз колебаний соседних профилей (В. Б. Курзин, 1964 Г. С. Самойлович и Б. Э. Капелович, 1967) и в любом случае — непосредственно по методу интерференции (Д. Н. Горелов, 1964, 1965). После того как найдены коэффициенты влияния, путем суперпозиции просто определяются нагрузки на профили, колеблющиеся с разными амплитудами и фазами но с одинаковыми частотами и формами колебаний (ограничение одинаковых форм несущественно). [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...