Критический тепловой поток свойств поверхност

Имеются и другие экспериментальные доказательства изменения величины критического теплового потока в зависимости от свойств поверхности или осадка на ней. Как показано в работе [c.175]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Измерения критического теплового потока для воды при местном ускорении выше нормального были вып0лне1ны в работах [25—27]. Костелло и Адамс [25] установили, что критический тепловой поток пропорционален (а/й ) - при 1<а/ <10 и (alg)° при 10<а/ <100. Они пришли к выводу, что показатель степени зависит от свойств поверхности. По данным работы [26], значение показателя степени составляет 0,273 в диапазо1не 1<а/ <160, а по данным работы [27] показатель степени равен 0,27, 0,25, 0,22 и 0,14 для давлений 1,0, 3,4, 10,2 и 20,4 бар соответственно. В целом, однако, использование для критического теплового потока зависимости a g)° должно давать пригодные для технических приложений результаты в диапазоне а/ >0,1. [c.173]

Оузнс [37] получил экспериментально следующие значения критического теплового потока 111 Вт/см для дистиллированной воды, 164 Вт/см для водопроводной воды на паверхности, которая предварительно протиралась четыреххлористым углеродом, и 142 Вт/см , на поверхности, которая протиралась ацетоном. В последующих экспериментах значения критического теплового потока для дистиллированной воды на той же поверхности после протирки четыреххлористым углеродом и диэтиловым эфиром (близкие по свойствам растворители) оказались близкими, а для водопроводной воды различными (различие составило 29%). По данным работы [37], вода хорошо смачивает поверхность, протертую ацетоном, и плохо — в случае 17 других органических жидкостей, что еще раз указывает на роль, которую играет угол смачивания. Кроме того, при кипании водопроводной воды на по- [c.177]

Лайон [39] в экапериментах с неочиш нным жидким кислородом и обогащенным кислородом жидким воздухом обнаружил отложение на поверхности нагрева небольших количеств твердых частиц (предположительно, альдегидов). Он обнаружил, что критический тепловой поток непрерывно возрастает с течением времени. На рис. 6.15 показаны некоторые полученные им результаты. Для изучения влияния шероховатости поверхности нагрева было изготовлено несколько нагревателей со специально обработанными поверхностями нагрева. Затем были проведены измерения критического теплового потока на этих поверхностях. В табл. 6.3а и 6.36 приводятся полученные в работе [39] результаты. В экспериментах с жидким азотом наблюдалось существенное различие в величине критического теплового потока на медной и на анодированной золотом поверхностях нагрева. Для жидкого кислорода разброс экспериментальных данных не позволяет установить существование подобного различия. Из остальных данных следует, что различие в величине критического теплового потока может достигать приблизительно 25% при изменении свойств поверхности. [c.178]

В современной аэродинамике часто рассматриваются летательные аппараты, движущиеся с весьма большими сверхзвуковыми скоростями. При таких скоростях взаимодействие газа с обтекаемой поверхностью приводит к зг ачительному повышению температуры в тех областях потока, где происходит его интенсивное торможение (пограничный слой, критические точки, ударные волны). Это вызывает изменение физико-химических свойств газа (теплоемкостей, вязкости, состава и др-), что, в свою очередь, значительно влияет на величину и распределение напряжений (прежде всего касательных), а также тепловых потоков от разогретого газа к обтекаемой стенке. [c.10]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

Исследование влияния различных механизмов поверхностного катализа на теплообмен в диссоциированном углекислом газе проведено для стекловидного покрытия плиточной теплозащиты воздушно-космического самолета "Буран" и близкого к нему по каталитическим свойствам кварца. Для этих материалов на плазматроне ВГУ-4 ИПМ РАН получены данные по теплообмену в критической точке тестового образца в широком диапазоне параметров набегающего потока и значений температуры поверхности. Для этих же условий рассчитаны зависимости теплового потока от температуры поверхности в диапазоне 300-2000 К с использованием различных моделей поверхностного катализа. Тепловые потоки рассчитывались на основе приближения пограничного слоя [23] конечной толщины с использованием модели газовой среды, описанной в [30]. При таком подходе состав газа на внешней границе пограничного слоя считается равновесным, а температура газа находится из условия совпадения расчетных и измеренных значений тепловых потоков к холодной идеально-каталитической поверхности. Последние были выбраны на основе анализа экспериментальных данных для медной и серебряной поверхностей [23, 28, 29] и приведены в табл. 2. Кроме того, в этой таблице для исследованных режимов обтекания приведены также скорость дозвуковой струи в центре выходного сечения канала плазматрона подводимая к индуктору мощность N и скоростной напор Ар. Для всех режимов испытаний статическое давление в потоке бьхло 0.1 атм. [c.135]

Экспериментальные исследования взаимодействия капель с нагреваемой поверхностью показали, что температура Лейден-фроста существенно зависит от критической температуры жидкости, тепловых свойств материала поверхности, от шероховатости и загрязненности поверхности, от скорости падения капель на стенку и величины потока капель па горячую поверхность. При наличии шероховатости на нагреваемо поверхности температура Лейдепфроста существенно выше, чем на гладкой поверхности. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...