Проекция нормальная

Проведем какое-либо поперечное сечение балки, перпендикулярное к ее оси. При изгибе балки парами сил внутренние силы упругости в поперечном сечении должны привестись также к паре, следовательно, проекция нормальных усилий на ось (рис. 315) равна нулю, а момент их относительно нейтральной оси z равен изгибающему моменту. [c.327]

Примерз. Построить проекции нормального сечения эллиптического цилиндра с круговым основанием (рис. 171). [c.161]

Подставив в уравнения (22.9) значения проекций нормальной реакции М и силы трения F, получим дифференциальные уравнения движения точки в следующем виде [c.67]

Проекции нормального ускорения точки на оси координат имеют знаки, обратные знаку соответствующей координаты точки. В самом деле, отрицательна, если абсцисса х положительна, и положительна, если х отрицательна (аналогично и ал>)- Следовательно, центростремительное ускорение всегда направлено к началу координат, т. е. к центру круговой траектории точки. [c.176]

Часто г[ри решении задач устойчивости, используя уравнения (7.129) и (7.131), заменяют проекции нормальных сил и значением нормального давления Z, т. е. полагают [c.262]

Если, уравнение поверхности, на которой помещается участок нити, есть fix, у, z) = О, то, как известно из теории движения материальной точки но поверхности (п. 1.1 гл. XVI формулы (16.2), (16.3), (16.5)), проекции нормальной реакции поверхности N, которую по-прежнему следует прибавить в левой части уравнения (25.2), выражаются так [c.438]

СИЛЫ упругости в поперечном сечении должны привестись также к паре, следовательно, проекция нормальных усилий на ось х (рис. 319) равна нулю, а момент их относительно нейтральной оси 2 равен изгибающему моменту. [c.348]

Проекции нормальной реакции N на оси х, у, z спреде- [c.106]

Она может быть применима лишь в том- случае, когда обе поверхности 5 и 5 являются цилиндрами с образующими параллельными оси Ох, так как тогда связи будут допускать перемещение всего стержня параллельно зтой оси. В этом случае проекции нормальных реакций на ось Ох равны нулю. [c.272]

Отсюда проекция нормальной реакции на градиент, или, что всё равно, на положительную нормаль поверхности /=0, равна [c.190]

Таким образом, проекция нормального давления N на вертикаль дает составляющую, равную части общего рабочего усилия, создаваемого одним шаром. [c.522]

Из условия равенства сумм горизонтальных проекций нормальных и тангенциальных сил, действующих в зоне опережения и в зоне отставания, получено уравнение для определения величины нейтрального угла у (рис. 1, в) [c.39]

Эти уравнения интегрируются совместно с уравнением поверхности. Вторые члены правых частей являются проекциями нормальной реакции поверхности величина реакции [c.401]

Проектируя точку е на вертикаль, определим положение отрезка В, е, по которому будет направлена вертикальная проекция нормального ускорения [c.250]

Остается рассмотреть последнее уравнение равновесия Z Z= О. Оно должно содержать рассмотренные выше проекции поперечных сил и распределенной поперечной нагрузки, а также включать проекции нормальных и сдвигающих сил. При этом надо учесть, что углы наклона касательных к изогнутой срединной поверхности и ф,, также получат приращения на длинах dx и dy. [c.466]

Для учета проекций усилий iVj, и 5 на ось Oz надо отнести их действие к деформированному состоянию элемента. Рассмотрим, например, проекцию нормальной силы N (рис. 20.45). С учетом приращений и угла наклона эта проекция равна [c.467]

Аналогично можно получить выражения для проекций нормальной силы Ny и сдвигающей силы 5 [c.467]

Так как проекция пары М на любую ось равна нулю, то эти уравнения дадут равенство нулю суммы проекций нормальных усилий dN на оси. Заменяя суммирование этих усилий по всей площади сечения интегрированием, получим [c.218]

Gy — проекция нормального напряжения на ось у [c.64]

Gz — проекция нормального напряжения на ось z т — касательное напряжение [c.64]

Рассматривая проекцию показанных на рис. 191 сил на ось z, мы должны учесть, что пластинка изгибается и что в результате этого изгиба между направлениями сил Л/д., действующих на противоположные грани элемента, равно как и между направлениями сил Ny, образуются малые углы. Вследствие этого изгиба проекция нормальных сил на ось z дает [c.422]

Точно таким же образом проекция нормальных сил Ny на ось z дает [c.422]

Остальные два уравнения системы (1 ) остаются без изменения. В этих уравнениях F , F , Fj, — проекции активных сил, приложенных к точке соответственно на касательную, главную нормаль и бинормаль iV , Щ — проекции нормальной реакции на главную нормаль и бинормаль,/ — коэффициент трения скольжения. Если кривая, по которой движется точка, является неудерживающей связью, то точка сойдет с кривой в тот момент, когда реакция кривой обратится в нуль. Уравнение кривой задается двумя уравнениями поверхностей [c.50]

Проекции нормальной реакции поверхности цилиндра Л нд оси декартовых координат определяются следующими формулами аналитической геометрии [c.59]

Вектор осевой силы Fa параллелен оси колеса. Направление вектора Fa зависит от направления вращения колеса и направления линии зуба (правое, левое). Оно может быть определено по направлению проекции нормальной силы в зацеплении на ось вращения зубчатого колеса. [c.18]

Формулы (5) для проекций нормального и касательного ускорений на направление вектора и на плоскость, перпендикулярную вектору Уг, показывают, что вторая составляющая Шо,. = — ей представляет собой центростремительное ускорение, возникающее при переносном движении точки М, а составляющая = ЗУгЮе является кориолисовым ускорением точки М. [c.16]

Но в этом круговом движении нормальное ускорение, равное по величине (где г есть радиус СМ), не зависит от ш, а тангенциальное ускорение, равное по величине dv dt = из г, не зависит от <о. Следовательно, вторые члены в правых час1ях формул (2), т. е. члены с 0)2, суть проекции нормального ускорения а последние члены, т. е. члены с ш, — проекции тангенциального ускорения Yi, причем эти ускорения создаются круговым движением точки М вокруг точки С (рассматриваемой как неподвижная) с переменной угловой скоростью <п. [c.96]

Через точки Ь, , и Ь провести линии, параллельные соответствующим проекциям шатуна, и отложить на них известным способом проекции нормального ускорения йгя на выбранные плоскости проекций. Через точку С, провести вертикаль параллс.иыю R,, до пересечения с цлоскосп.ю И в точке У, а через найденную точку q — след К,, пер11епдикуляр1ю В С,, до пересечения с направлением ташен-циального ускорения точки С. Последнее должно быть проведено через точку с .. Найденные проекции векторов ускорений позволяют получить неличину искомых ускорений. [c.35]

Прибор для поэлементного контроля червяков и червячных фрез модели 19295М (см. табл. 9.5) снабжен стеклянной шкалой для отсчета осевого перемещения измерительной каретки, угломерным диском, двумя синусными линейками и сменными делительными дисками. На приборе могут проверяться осевой шаг, профиль, ход винтовых канавок, элементы заточки червячной фрезы. Профиль контролируется по затылованной поверхности по кривой, равноудаленной от режущей грани.На приборе возможен также контроль проекции нормального шага на ось. Методы поверки приборов модели 19295М изложены в МИ 87—76. [c.260]

Делят нормальное сечение на шесть равных частей и через фронтальные проекции 1 /, 5 j) точек деления проводят горизонтальные плоскости А—А, Б—Б, В—В, Г—Г, Д—Д, пересекающие цилиндрическую поверхность по образующим ( yKiy, (С уК у и т. д., а горизонтальную проекцию нормального сечения в точках 2/J,. . 6ff. [c.185]

На рис. 4.5 показано в различные моменты времени распределение безразмерной нагрузки по хорде пластины при отрывном обтекании под углом атаки а = 30°. Максимум безразмерной нагрузки смещается с течением времени по хорде в соответствии с формированием и перемещением вихревых областей. Сформировавшем>ся отрывному обтеканию соо гветствуют характерные полочки нагрузки, аналогичные тем, которые наблюдаются и в экспериментальных измерениях на отрывных режимах. При всех т, кроме Т —> О, нагрузка на кромках пластины имеет тенденщ ю обращения в нуль, что является следствием выполнения здесь постулата Чаплыгина — Жуковского. Следовательно, в отрывной схеме течения подсасывающая сила на передней кромке отсутствует, а подъемная сила и сопротивление могут быть вычислены как соответствующие проекции нормальной силы. [c.88]

Через точки b и проводим линии, параллельные соответствующим проекциям шатуна, и откладываем на них известным способом проекции нормального ускорения Осв выбранные плоскости проекций. Через точку Ср проводим вертикаль параллельно Rv до пересечения с плоскостью Я, а через найденную точку д —след Нн перпендикулярно ВнСь до пересечения с направ-летием тангенциального ускорения точки С. Последнее должно быть проведено [c.45]

Через точии 6 и 6 , проводим линии, паралле.тьные соответствующим проекциям шатуна, и откладываем на них известным способом проекции нормального ускорения / дНа выбранвые плоскости проекций. Через точку с [c.612]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...