Влияние постоянной продольной силы

Влияние постоянной продольной силы. Рассмотрим случай, когда колеблющаяся балка испытывает действие продольной силы М, величина которой не меняется в процессе колебаний (рис. 11.55). Как известно из курса сопротивления материалов, в случае действия продольной силы уравнение статического изгиба (11.194) усложняется и приобретает вид [c.125]

Влияние постоянной продольной силы [c.203]

Когда величина этого соотношения f/l твердо установлена, намечают очертание продольной оси арки. При этом, пользуясь последовательными приближениями, стремятся построить очертание арки таким образом, чтобы ее продольная ось совпала с веревочной кривой, построенной для постоянной нагрузки. Выбор подходящего очертания арки значительно упрощает расчет ее от собственного веса. Легко найти, что под влиянием сжатия нормальной силой кривая давлений проходит в сечении ключа над его центром и в сечениях опор смещается от центров сечений к центрам кривизны. Эти смещения определяют усилия, вызываемые изгибом в сечениях ключа и пят. Расчеты, исполненные для арок разных очертаний, показывают, что при условии совпадения продольной оси арки с веревочной кривой смещения кривой давления относительно продольной оси арки почти не зависят от ее очертания. Поэтому для практических применений приближенные формулы, определяющие эти величины, представляют некоторый интерес, давая возможность вычислить смещения кривой давления для некоторых случаев, встречающихся на практике. Особенно легко их получить для параболической арки, характеризуемой следующими уравнениями [c.549]

На рис. 9 представлена качественная зависимость резонансной амплитуды угловых колебаний корпуса от частоты Кср собственных колебаний при равномерном движении машины по гармо- -ническому профилю и постоянных характеристиках амортизаторов (кривая 1), Для оценки влияния продольной силы на этом же рисунке представлена кривая зависимости резонансной амплитуды угловых колебаний корпуса для тех же условий движения, но в предположении, что продольная сила в любой момент движения машины равна нулю (кривая 2). [c.45]

Пример 12.4 (задача № 21 из контрольной работы заочников). Вал АВ и жестко соединенный с ним ломаный стержень СОЕК того же поперечного сечения вращаются с постоянной угловой скоростью 03 вокруг оси АВ (рис. 12.5, а). Требуется 1) построить эпюры продольных сил N и изгибающих моментов М от сил инерции, возникающих на вертикальном СВ и горизонтальном ЕК участках ломаного стержня (влиянием сил инерции самого вала АВ и сил собственного веса конструкции можно пренебречь) 2) найти допускаемое число оборотов вала в минуту при допускаемом напряжении [(т] = 100 МПа и у = 78 кН/м. Диаметр вала л =20 мм, длина /=50 см. [c.291]

При изменении h/h в диапазоне 0,5-1,5 аэродинамические коэффициенты практически остаются постоянными в достаточно широком диапазоне углов атаки. Влияние количества щитков N на коэффициенты и С сегментно-конического тела иллюстрируется на графиках фиг. 5, г (Р/, = 60°, N = 1-12). Все управляющие поверхности имеют одну и ту же площадь, одинаковые геометрические размеры и угол наклона Р/,. С увеличением количества щитков или их площади коэффициент продольной силы при всех углах атаки непрерывно возрастает. Зависимости y N) в исследованном диапазоне а имеют оптимальные значения коэффициента Су, соответствующие его максимальной по модулю величине. Наибольшая отрицательная управляющая сила достигается при использовании трех-четырех управляющих щитков с углом охвата по периферийной части модели 90-120°. [c.175]

Предположим, что прямой стержень постоянного поперечного сечения большой длины закреплен верхним концом и нагружен на свободном конце силой Р (рис. 136, а). Определим закон изменения продольных усилий и напряжений в поперечных сечениях стержня, а также перемещения сечений по длине стержня, учитывая влияние собственного веса. [c.129]

Рассмотрим балку, находящуюся в условиях плоского прямого изгиба под действием произвольных поперечных нагрузок в главной плоскости Оху (рис. 7.31, а). Рассечем балку на расстоянии л от ее левого конца и рассмотрим равновесие левой части. Влияние правой части в этом случае нужно заменить действием изгибающего момента и поперечной силы Qy в проведенном сечении (рис. 7.31,6). Изгибающий момент Мг в этом случае не является постоянным по величине, как это имело место при чистом изгибе, а изменяется по длине балки. Так как изгибающий момент согласно (7.14) связан с нормальными напряжениями а = С , то нормальные напряжения в продольных волок- [c.136]

Интересно, что возмущение скорости протекания, полученное при гармонических изменениях нагрузки, вдвое превосходит эту величину (т. е. ЬХ — ЬСт/9-Xq). Различие объясняется влиянием поперечных вихрей. Вывод в разд. 10.6.3 соответствующих формул показывает, что при гармонических нагрузках (в частности, обусловленной моментами первой гармоники) одна часть возмущения индуктивной скорости создается поперечными, а другая — продольными вихрями. Наличие у винта постоянной силы тяги приводит к образованию в основном продольных вихрей (концевых вихревых жгутов), что влияет на индукцию вдвое слабее, чем возникающие на втулке моменты. Воспользовавшись известным результатом стационарной импульсной теории винта при полете вперед (разд. 4.1.1) [c.476]

В случаях, где продольная ось арки мало отличается от веревочной кривой, построенной для действующих на арку вертикальных сил, удобно применять приближенный метод вычислений, указанный в 29. Он не только дает нам возможность с достаточной степенью точности найти искомые величины, которые нельзя было бы определить уравнениями статики, но, кроме того, показывает нам наиболее выгодное очертание продольной оси арки. Формулы, определяющие эти величины, как это мы видели на рассмотренных примерах, с трудом поддаются вычислениям даже если все входящие в них интегралы могут быть выражены в явной форме. Они особенно затруднительны в случаях очень пологих круговых арок, так как, чтобы обеспечить в них приближение до 1 %, необходимо производить вспомогательные вычисления над числами с семью десятичными знаками. Подобные формулы могут представлять некоторый интерес с точки зрения общих заключений, но для частных случаев выгоднее производить приближенные вычисления с помощью формул Симпсона. В 28 мы видели, что для получения практически удовлетворительных результатов нет необходимости разлагать арку на большое число клиньев. В случае симметричной арки для вычисления распора с четырьмя десятичными знаками достаточно разделить полуарку на восемь клиньев. Изгибающий момент в ключе получится с более значительной, но практически допустимой ошибкой. Все вычисления должны быть произведены над числами, в которых сохранились бы четыре знака. На изученных нами примерах мы видели, что необходимо делать детальные расчеты, в особенности тогда, когда дело идет о вычислении влияния собственного веса и постоянной нагрузки. Для подобных нагрузок веревочная кривая близка к кривой продольной оси арки и поправочные члены, [c.554]

Влияние ширины полосы. Ширина полосы влияет на уширение, пока она невелика. С увеличением ширины полосы при постоянном обжатии сопротивление сил трения перемещению металла в продольном направлении остается практически постоянным, так как длина дуги захвата не изменяется. В то же время с увеличением ширины полосы сопротивление перемещению металла в поперечном направлении возрастает, что приводит к уменьшению ушире-" ния. При достаточно большой ширине полосы сопротивление поперечному течению металла становится настолько большим, что уширение прекращается. [c.44]

Следует отметить, что задачи, связанные с распространением затопленных струй, могут решаться применительно к двум различным схемам струйного пограничного слоя. Согласно одной из этих схем, увлекающее влияние струи постоянной массы распространяется бесконечно далеко в толщу окружающей жидкости, т. е. толщина струйного пограничного слоя бесконечно велика. В любо.м сечении струи продольная скорость течения по мере удаления от ее оси асимптотически приближается к нулю. Поэтому указанная схема получила название схемы асимптотического пограничного слоя или слоя бесконечной толщины. В другой схеме предполагается, что струйный пограничный слой имеет конечную толщину (схема пограничного слоя конечной толщины). Эти. на первый взгляд, различные схемы не противоречат одна другой, поскольку существенное влияние сил вязкости имеет место в ограниченной центральной области струй, где продольные скорости претерпевают значительные изменения в нормальном к оси струи направлении. Поэтому, проводя внешние границы струи по точкам, в которых продольные скорости составляют малую, наперед заданную, часть от максимальных в рассматриваемых сечениях скоростей, можно перейти от схемы асимптотического слоя к схеме слоя конечной толщины. [c.82]

Для того чтобы исследовать влияние сил трения /"т.ст и / т.нж на продольные колебания дисков ФС, были выполнены специальные расчеты, в которых силы трения принимались постоянными, т. е. решалась только система дифференциальных уравнений [c.156]

Простейшим пособием для демонстрации продольной волны (волны растяжения— сжатия) служит система тяжелых жестких шариков, расположенных вдоль прямой и последовательно соединенных легкими упругими пружинами (рис. 1). Используя эту систему, проиллюстрируем влияние дискретности на нестационарную плоскую волну. Будем считать показанную на рис. 1 цепочку бесконечной, находящейся вначале в покое и ненапряженной. Пронумеруем шарики, как показано на рисунке. Пусть в момент = О к шарику л = О (л — номер шарика) прикладывается единичная сила, действующая вправо, а при О остающаяся постоянной. Примем здесь, так же как и далее, естественные единицы измерения, а именно массу шарика, жесткость пружины и расстояние между шариками. Последние полагаем материальными точками, а пружины — безынерционными. [c.17]

Плоское движение летательного аппарата разделяется на продольное и боковое. Изгиб конструкции выражается через нормальные формы колебаний летательного аппарата, рассматриваемого как балка со свободными концами, с учетом влияния вращения летательного аппарата и срезывающих усилий. Масса летательного аппарата предполагается постоянной, так что уравнения движения действительны на коротких участках полной траектории полета в течение каждого такого участка можно пренебречь изменением массы летательного аппарата, частот изгибных и продольных колебаний, форм колебаний, плотности воздуха и ускорения силы тяжести. Таким образом, уравнения достаточны для определения [c.592]

Поток в канале. Чтобы показать применение основных соотношений к электрогидродинаыическому потоку заряженных твердых частиц в заземленном канале с малой концентрацией частиц (меньше, скажем, 0,25 кг1м ), рассмотрим следующую задачу, для которой основные уравнения гл. 6 упрощаются двумерное движение в электрическом поле (г = 1,2) движение частиц не оказывает существенного влияния на движение непрерывной фазы все частицы имеют один размер s = 1). Рассмотрим случай движения множества заряженных твердых частиц с постоянной скоростью при постоянной продольной скорости Uq потока в двумерном канале шириной 2Ь с заземленными проводящими стенками, как показано на фиг. 10.15. Задача решается с учетом силы вязкости, преодолеваемой частицами, движущимися по направлению к стенкам (скорость и в направлении у). В этом случае электростатические силы, действующие на множество частиц, полностью обусловлены поляризованным зарядом проводящей стенки и пространственным зарядом множества частиц. [c.488]

Продольная сила во всех поперечных сечениях стержня постоянна /V = Р = = onst, если влиянием собственного веса стержня можно пренебречь. [c.21]

Продольная сила во всех поперечных сечениях стержня постоянная N = Р = = onst, если влиянием собственного веса стержня можно пренебречь и по длине стержня не приложены нагрузки. [c.19]

В которш влиянием продольной силы на изгиб пренебрегается и предполагается, что изrибaJOщий момент Ре является постоянным. Для больших нагрузок уравнение (а) является недостаточно точным, и необходимо принять во внимание влияние сжимающей силы на изгиб. Это влияние зависит, главным образом, от отношения Р/Рдр, и прогиб может быть получен с весьма удовлетворительной точностью Из приближенной формулы [c.226]

Брус нагружен вертикальной равномерно распределенной нагрузкой q (рис. 11.27). Жесткость сечения бруса Е1 постоянна. При расчете ввиду пологости бруса длину (1л оси элемента бруса приближенно приняпь равной ее горизонтальной проекции йх. Влиянием продольных и поперечных сил пренебречь. [c.451]

Работа ЭМУ. Якорь ЭМУ вращается с постоянной частотой вращения от асинхронного двигателя АД]. При подаче постоянного тока в обмотку управления 0У1 создается основной (продольный) магнитный поток Фь который наводит ЭДС 2 в якоре ЭМУ. Эту ЭДС можно снять с поперечных щеток. Ввиду того, что эти щетки закорочены, иод действием ЭДС 2 по цепи протекает ток короткого замыкания силой /г. Последний создает поперечный магнитный поток Фа реакции якоря, который, в свою очередь создает в якорной обмотке ЭДС Ез, снимаемую продольными щетками. Если к внешней цепи ЭМУ подключить нагрузку (в данном случае обмотку возбуждения генератора), то по цепи потечет ток силой /3. Этот ток создаст продольный магнитный поток Фз реакции якоря. Чтобы избежать размагничивания машины, компенсационную обмотку ОК подключают так, чтобы получить магнитный поток Ф4, направленный в сторону, противоположную потоку Фз, и нейтрализующий его влияние. [c.51]

Преобразователи постоянного тока в переменный распространены значительно меньше, чем преобразователи переменного тока в постоянный они применяются в электрической тяге на установках с рекуперацией энергии и на электростанциях с буферной аккумуляторной батареей. П. постоянного тока в переменный представляет собой совмещение шунтового двигате-ся с синхронным генератором. Очевидно соотношения между напря жениями и токами, имеющие место в П. переменного тока в постоянный, справедливы и для обращенного П. Особенностью обращенного П. является то, что величина полезного магнитного потока меняется в нем с нагрузкой и м. б. регулируема путем изменения тока возбуждения. В обращенном П. сила и сдвиг фаз переменного тока не зависят от тока возбуждения поэтому продольная составляющая поля реакции якоря может изменять поток. При индуктивной нагрузке П. продольное поле размагничивает полюсы, при емкостной—намагничивает. Поперечное поле, также как в П. переменного тока в постоянный, очень мало и почти не влияет на поток. В виду влияния нагрузки на величину потока число оборотов П. зависит от режима в сети. Действительно со стороны постоянного тока П. работает как шунтовой двигатель и следовательно скорость его обратно пропорциональна величине магнитного потока. При индуктивной нагрузке число оборотов П. увеличивается. Разнос П. может быть при протекании через якорь реактивного тока большой силы или коротком замыкании в сети переменного тока. Из-за опасной роли индуктивной нагрузки П. не следует применять в сетях с большим числом двигателей и трансформаторов. Для предохранения от разноса пользуются ограничителем скорости. Зависимость скорости П. от его нагрузки представляет собой крупный недостаток, т. к. частота сети переменного тока получается непостоянной. Для получения неизменной скорости П. прибегают к специальной мере— [c.302]

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче к жидкому металлу, текущему в круглых трубах, при малых числах Ре были получены в работах [1—6 . Уже в них отмечалась сложность подобного эксперимента, обусловленная наличием больп1их градиентов температуры по длине, что может приводить к ряду ошибок в определении температурного напора. С этим связаны весьма большой разброс экспериментальных точек по теплоотдаче и отклонение от их расчетных зависимостей, которые для жидкометаллических теплоносителей при малых скоростях течения должны были обладать высокой степенью надежности. Как впоследствии выяснилось, часть указанных результатов вызвана недостаточной чистотой металла, однако такое объяснение подходило далеко не для всех случаев. Ряд опытов, проведенных более тщательно [5, 7], подтвердил теоретические результаты. Были отмечены две возможные причины отклонения экспериментальных результатов от теоретических влияние продольных перетечек тепла и гравитационных сил. В работе [8] дан теоретический анализ влияния продольных перетечек тепла на процесс стабилизации и стабилизированное значение числа Ки при ламинарном течении. В условиях тепловой стабилизации продольные перетечки тепла повышают температуру потока по сравнению с рассчитанной по тепловому балансу (без учета перетечек). Если в условиях постоянного теплового потока по длине трубы определять среднемассовую температуру жидкости в сечении х из линейной зависимости (<вых—( расстояние от начала обогрева), то полу- [c.122]

Посадки на аэрофинишер (рис. 4.3) выполняются при различных сочетаниях тормозящей силы аэрофинишера и отрицательного продольного ускорения самолета при неблагоприятных сочетаниях массы и боевой нагрузки. Эти режимы получаются как для симметричных, так и асимметричных посадок. Предельно допустимое отклонение при асимметричной посадке на аэрофинишер составляет 20% ширины аэрофинишера, что соответствует 6—6,7 м в зависимости от типа аэрофинишера. Целью асимметричной посадки кроме определения конструктивной пригодности является определение ее влияния на характеристики боковой и путевой устойчивости самолета на пробеге во время торможения. Боковые и путевые колебания могут приводить к касанию подвешенного вооружения или консоли крыла о палубу с повреждением конструкции. Предельные асимметричные режимы получаются сначала путем увеличения смещения от оси аэрофинишера приращениями по 1,5 м от первоначального смещения 3 м при постоянных нагрузках аэрофинишера и продольном отрицательном ускорении, пока не будет достигнуто 20% ширины, а затем увеличением скорости захвата тормозным крюком самолета троса аэрофинишера до получения предельного по прочности конструкции самолета значения этой скорости. [c.263]

Здесь предполагается, что призматический брусок нагружен силами в одной из его плоскостей симметрии, но, если прежде все эти силы были перпендикулярны к оси бруска, то теперь они могут иметь составляющие вдоль оси бруска. Простой случай такого рода показан на рис. 215, который представляет колонну, нагруженную наклонной силой Р. Эта сила разложена на поперечную составляющую Q и продольную N, причем предполагается, что колонна сравнительно жестка и прогиб так мал, что им можно пренебречь при рассмотрении напряжений, вызываемых силой N. Тогда результирующее напряжение в какой-либо точке получится, сложением сжимающего напряжения от силы N с напряжением при изгибе от поперечной нагрузки Q. Случай гибкой колонны, в которой продольное усилие, благодаря вызьшаемому им прогибу колонны (рис. 215,6), имеет значительное влияние на изгиб, будет рассмотрен в дальнейшем. Напряжение от силы N постоянно во Ъсех поперечных сечениях колонны и равно N/F, где F есть площадь поперечного сечения. Напряжение при изгибе зависит от момента, который уве-47 1 7 личивается от нуля вверху до maximum a —> Ql внизу. Следовательно, опасное сече-/V ние находится в заделанном конце, и напряжение здесь в какой-либо точке на расстоянии у от оси г будет [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...