Коэффициент силы продольной

Судя по коэффициенту /(, влияние продольных сил существенно, особенно для двутавровых балок. [c.212]

Найти коэффициент запаса прочности детали, рассмотренной в задаче 15.2, если под действием циклических осевых сил продольные деформации для детали, определяемые на достаточном удалении от концентраторов напряжений, изменяются по симметричному циклу с амплитудой 8 = 10 . [c.297]

Рассмотрим расчет аналогичного коэффициента, характеризующего продольную устойчивость в плоскости заданного угла а . Находим коэффициент нормальной силы [c.633]

Для связанной системы координат вводятся соответствующие аэродинамические коэффициенты. При этом коэффициенты сил обозначаются через Сх, Су, Сг и называются аэродинамическими коэффициентами продольной (осевой), нормальной и поперечной сил. Коэффициенты момента т , Шу, т , носят такие же названия, как и в поточных координатах. [c.14]

Коэффициенты подъемной силы, продольного и поперечного моментов сечения шириной г/(йС) с хордой Ь определяются при помощи зависимостей [c.228]

Подчеркнем, что при расчете сжатых стержней на устойчивость по коэффициентам ф продольного изгиба коэффициент запаса устойчивости ъ явном виде в расчете не фигурирует и вычислять критическую силу при расчете стержня на устойчивость не нужно. [c.334]

Стойки, нагруженные продольными силами, распределенными по их длине. В этом случае дифференциальное уравнение упругой линии представляет собой уравнение с переменными коэффициентами. При продольных силах, равномерно распределенных по длине, и для целого ряда других случаев его обш,ий интеграл может быть выражен через функции Бесселя дробных порядков. [c.326]

В этом равенстве принято обозначение ч — kl. Условимся в дальнейшем величину v называть коэффициентом влияния продольной силы. Решая уравнение, имеем [c.211]

Коэффициенты влияния продольных сил [c.217]

Условимся величину v называть коэффициентом влияния продольной силы. [c.231]

Коэффициенты влияния продольных сил равны v2, = /3( =5,55 v35 = /M 64 = 4,96. [c.234]

Коэффициенты влияния продольных сил (фиг. 86, е) [c.241]

Коэффициенты влияния продольных сил для стойки 123 согласно расчетной схеме, изображенной на фиг. 120, б, равны [c.289]

Коэффициенты влияния продольных сил для отдельных стоек системы [c.291]

Коэффициенты влияния продольных сил согласно этому значению равны [c.297]

Коэффициенты влияния продольных сил согласно этому [c.299]

Изменение угла конусности, как и коэффициента силы тяги, будет порядка Ц.2. Это изменение, обусловленное тем, что поперечное уменьшение (при Я / < 0) индуктивной скорости приводит к уменьшению среднего значения Яиг, невелико. Однако изменение индуктивной скорости сушественно влияет на углы наклона ПКЛ. Угол атаки сечения изменяется в продольном и поперечном направлениях соответственно коэффициентам Ял и Яу, что вызывает поперечное и продольное изменения угла взмаха. Угол (а значит, и угол 9i ) изменяются мало, но не настолько, чтобы этим можно было пренебречь, а изменения углов pis и 01s значительны. Таким образом, неравномерность распределения индуктивной скорости сильно влияет на первые гармоники махового движения и циклический шаг лопастей. Это одна из основных причин расхождения результатов расчета махового двил<ения с экспериментальными данными. [c.205]

Расчетные и экспериментальные характеристики несущего винта часто представляют в виде подъемной силы L и сопротивления X, определяемых как проекции результирующей силы винта на оси скоростной (поточной) системы координат (рис. 6.1). Коэффициенты l и Сх этих сил связаны с коэффициентами силы тяги и продольной силы, определяемых относительно какой-либо плоскости отсчета (например, плоскости вращения), соотношениями [c.274]

Силы, действующие на ходовые части тепловоза при движении в кривых. Рассмотрим часто встречающееся при движении в кривых размещение трехосной тепловозной тележки в положении так называемой свободной установки набегающая колесная пара гребнем упирается в наружный рельс, а последняя колесная пара имеет зазоры со стороны обоих рельсов. Такое положение тележки является промежуточным при ее вилянии от положения наиболь-щего перекоса к динамической установке, когда обе крайние колесные пары прижаты к наружному рельсу. При вилянии в кривой тележка совершает сложное движение. Определим положение ее мгновенного центра поворота й (рис. 11.41), опустив из центра кривой перпендикуляр на ось тележки I—2—3. Повороту и поперечному скольжению тележки препятствуют силы трения колес с рельсами П х ( л — коэффициент трения скольжения). Эти силы на каждом колесе перпендикулярны лучам, соединяющим точку приложения силы с центром поворота й. Составляющие этих сил — продольные Я, и поперечные I/, — определяются графически или аналитически [c.334]

Г(я , х 0)2) обозначает гармонический коэффициент влияния (продольное смещение) в сечении х от единичной продольной гармонической силы частоты со, приложенной в сечении XJ . Сокращенно Г(Ж , со ) = [c.263]

Для винтовой стяжки, показанной на рис. 5.13, построить эпюры продольных сил N и крутящих моментов для винтов и муфты. Винты имеют резьбу М24 коэффициент трения в резьбе / = 0,18, [c.67]

Для винта домкрата (рис. 5.49) грузоподъемностью Q = = 100 /сн построить эпюры продольных сил N и крутящих моментов Винт имеет однозаходную квадратную резьбу наружным диаметром d == 60 мм с шагом 5=12 мм. Коэффициент трения в резьбе / = 0,12 коэффициент трения на опорной поверхности головки fr = 0,15 0, = 100 мм d = 45 лш. Определить коэффициент запаса прочности для опасного сечения винта, если материал — сталь Ст.4 с пределом текучести Oj, = 260 Мн/лг. [c.96]

F tiz (2)lb, где Ft — окружная сила на шкиве, Н, см. (3.7) i — коэффициент продольной податливости каркаса ремня, выбирается из табл. 3.19. [c.52]

Коэффициенты Сх,Су, с называются коэффициентами продольной, нормальной и поперечной силы, а Сха, Суа, za — коэффициентами сил лобо- [c.9]

Горизонтальные силы изменяют величину смещения вертикальной реакции и вызывают проскальзывание шины (буксование или юз). Вследствие этого фактический радиус г качения колеса будет отличаться от радиуса го качения колеса в свободном режиме. Это отличие будет тем существенней, чем больше горизонтальная сила Р , толкающая колесо вперед или назад, и чем эластичнее колесо. Введем коэффициент к продольной (или тангенциальной) эластичности, равный первой производной радиуса качения колеса (без проскальзывания) по крутящему моменту, к = с1гк/с1Мкр. Тогда для ведущего колеса [c.181]

Хорошее согласие между собой всех перечисленных результатов, относящихся к совершенно различным типам турбулентных течений, так же как и прекрасное совпадение полученных в перечисленных работах универсальных кривых для спектров турбулентности в интервале диссипации, о котором будет рассказано в следующем пункте, бесспорно, является очень большим достижением в области экспериментального изучения турбулентности, -окончательно подтвердившим с высокой степенью точности справедливость предсказаний теории Колмогорова об универсальности статистического режима мелкомасштабных компонент любой турбулентности с достаточно большим Не. В качестве оценки универсального коэффициента С приведенные выше данные позволяют рекомендовать значение С (V 1,9 в силу формул (21.25), (21.25 ) и (23.4) ему отвечают значения коэффициента в законе пяти третей (21.24 ) для трехмерного спектра С] 1,4, коэффициента в законе пяти третей для одномерного продольного спектра С2 0,48, коэффициента асимметрии продольной разности скоростей 5 0,31 и коэффициентов в законах двух третей и пяти третей для поперечной структурной функции и поперечного одномерного спектра С 2,5 и Сг 0,63. Степень точности приведенных оценок безразмерных универсальных коэффициентов не может быть установлена вполне надежно, но вряд ли ошибка здесь превосходит 10—15%. Любопытно, что приведенные оценки оказались не очень далекими от самой первой (и казавшейся очень грубой) оценки Колмогорова С л 1,5 относительно неплохо они согласуются также и с оценками Зубковского (1962) и исправленной с помощью учета приборного осреднения оценкой Гурвича (1960в), указанными на стр. 428—429. [c.439]

Для выяснения влияния конструктивных элементов на форму характеристики насоса были рассчитаны характеристики ряда вариантов насоса. Расчет проведен по методике, изложенной в гл. II. При расчете не учитывали утечки через уплотнения канала и перемычки. Не учитывали также потери на преодоление окружной составляющей сил трения на стенке канала. Характеристики рассчитывали либо в предположении, что коэффициент сопротивления продольному вихрю = p-r b = onst, либо в предпололсении, что Ср = 0 и Км = onst. Параметры рассчитанных насосов сведены в табл. 7. Результаты расчета приведены на рис. 47 и в табл. 8. [c.82]

N — мощность продольная сила в поперечном сечении бруса п — коэффициент запаса прочности, угловая скорость в о61мин [c.6]

На рис. 5.51 показана схема устро1"1ства и нагружения винта параллельных тисков. Принимая усилие рабочего на рукоятке Рр = 200 н, расчетную длину рукоятки = 250 лш, коэффициенты трения в резьбе и на торце / = / = 0,15, построить для винта эпюры продольных сил Л/ и крутящих моментов Определить коэффициент запаса прочности для опасного сечения винта, если предел текучести для его материала о, = 240 Мн1м . Эксцентричность нагружения винта не учитывать. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...