Перемещения Расчет графический

Расчет аналитический 305— 307 — Расчет графический 302— 305 — Применение 307 Перемещения элементарные 392 Питч 219 [c.583]

Линейная аппроксимация дуг. Для станков с линейным интерполятором удобно программировать только прямолинейные перемещения инструмента. При обработке фасонной поверхности криволинейный участок пути заменяют последовательностью хорд и программируют перемещение по каждой хорде. Замена дуги хордами при программировании называется линейной аппроксимацией дуги. Аппроксимация кривых любого рода может быть выполнена аналитически, либо (с меньшей точностью) — графически. Схема для аналитических расчетов линейной аппроксимации дуги окружности показана на рис. 15.21. Часть траектории резца проходит через опорные точки 5, б, 7 и 8. [c.250]

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы f u, приложенной к поршню, 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0< ifM< 180° поршень прижат к зеркалу цилиндра своей правой образующей при 180°<(pi <360° он должен был бы быть прижат левой образующей. Однако на участке 290 -320° происходит весьма нежелательное двукратное перемещение поршня в зазоре, сначала слева направо, а затем справа налево. Этого перемещения не было бы, если массы m.i и поршня и шатуна имели бы меньшую величину. [c.199]

Фермы. Графические методы удобно применять при расчете ферм. Фермой называется конструкция, составленная из стержней, концы которых соединены между собой шарнирами так, что стержни не могут иметь относительных перемещений, т. е. вся конструкция представляет собой неизменяемую систему места соединения стержней называются -узлами фермы. Фермы часто употребляются в различных сооружениях, например при постройке мостов, стропил. [c.265]

V = f (t) и ускорения а = f (t) исследуемой точки механизма путем двукратного графического дифференцирования графика перемещений S = / (/). Недостатком этого метода является низкая точность результатов расчета, поэтому он применяется редко [3, 7, 28, 83 [c.35]

Нормальная работа любой машины автоматического действия невозможна без строгого согласования (синхронизации) перемещений ее рабочих органов, приводимых в движение цикловыми исполнительными механизмами. Последовательность работы отдельных цикловых механизмов, как было указано выше, задается циклограммой машины-автомата. Поэтому для выполнения заданной технологическим процессом последовательности перемещений рабочих органов кинематическая схема машины-автомата должна обеспечить выполнение фазовых углов ф/ и углов интервалов циклов, которые связаны соотношениями (22.1) и (22.2). Следовательно, для согласования работы цикловых механизмов необходимо ведущие звенья их установить относительно главного вала (ведущего звена основного циклового механизма) под строго определенными углами ср/ (/ = 1,2, — порядковый номер циклового механизма), которые будем называть углами сдвига фаз (углами закрепления). Если в машине-автомате есть распределительный вал, на нем под указанными углами закрепляют рабочие элементы (ведущие кулачки и кривошипы, включающие рычаги, подвижные контакты и т. п.). При заданной циклограмме и известных размерах звеньев цикловых исполнительных механизмов углы aj сдвига фаз легко определяют графически или расчетами. При этом для плоских механизмов могут иметь место следующие случаи. [c.429]

В этом разделе кратко описаны оба метода расчета. Общий анализ стержневых систем предусматривает удовлетворение уравнений равновесия и условий неразрывности (совместности) перемещений в узлах. Если ферма статически неопределимая, то решение мояшо получить методом вырезания узлов, методом сечений или графическим методом с использованием схемы Боу. Эти элементарные методы изложены во всех руководствах, посвященных строительной механике стержневых систем (например, в работах [11, 73, 76]), и здесь не рассматриваются. [c.114]

Машина выдает 12 компонентов вектора состояния в 50 узлах ортогонализации и в начальной точке. Так как нагрузочные члены Ф, QR, а также величина радиального перемещения при х = введены-в программу увеличенными в 10 раз, все компоненты вектора также получаются о множителем 10. Время счета — около 8 мин. На рис. 3.42, 3.43 результаты расчета представлены графически. Индексами и и р помечены соответственно напряжения изгиба и растяжения. Кружками отмечены значения напряжений в этой же оболочке, вычисленные аналитически [401. [c.202]

Выбор закона движения рабочего звена. При проектировании профиля кулачка обычно задаются законом движения толкателя и по нему находят необходимый профиль кулачка, обеспечивающий заданный закон движения. В качестве желаемого закона движения можно принять определенный тип кривой перемещения, график скорости или график ускорений. Имея в виду большое значение в динамике кулачковых механизмов закона изменения ускорений (так как с ускорениями толкателя связаны пропорциональные им и массе звена силы инерции, учитывать которые приходится при расчете замыкающих пружин, при определении напряжений в частях механизма и т. д.), обычно в качестве закона движения задаются кривой ускорений толкателя, выбирая ее целесообразного вида, и затем по ней находят методом графического интегрирования закон изменений скорости, а вторичным интегрированием — график перемещений толкателя, являющийся, как увидим ниже, исходным графиком для определения профиля кулачка. [c.318]

Не лишен практического интереса графический способ расчета частот собственных колебаний. Схематически колеблющаяся рама фундамента может быть представлена моделью, как показано на рис. 4-14, где через Fy Qi и Q2 обозначены соответственно жесткость, а также вес ригеля и стоек. Под влиянием силы Qi ригель прогибается на величину б1 = ба + бб- -бс следовательно, единичное перемещение равно [c.198]

Динамическая жесткость — см. Жесткость динамическая Динамические испытания 381 Динамические перемещения — Измерение-Электроаппаратура 381 Диски вращающиеся — Графический расчет 248 [c.542]

Графики на рис. 50, а построены для периодического движения золотника с периодом = 17,3-10" сек, а на рис. 50, б — для T3 = 2,9-10 . На графиках приведены следующие зависимости 1 — перемещение /i ( ) золотника 2 — расход (t) насоса 3 — расход Qs (i) через золотник (графический расчет) 4 — давление р (t) в шланге (результат эксперимента) 5 —давление р (t) в шланге (графический расчет) 6 — давление р h в шланге в зависимости от положения золотника в статике (эксперимент). [c.86]

Профиль определяется графическим путем, а перемещение заданного профиля относительно искомого производится с использованием расчетов без проведения на чертеже центроид (начальных окружностей), [c.586]

Число теоретических тарелок можно определить путем совместного решения уравнений равновесия фаз, материального и теплового балансов для промежуточного сечения колонны. Однако ввиду трудоемкости такого решения обычно применяют графический метод расчета. Для облегчения графического расчета используют условную линию у, определяющую точку перемещения рабочих линий верхней и нижней частей колонны (рис. 5.1.5). Положение этой линии зависит от величины q, характеризующей состояние исходного сырья. При заданной температуре tf и составе [c.459]

Для определения этой зависимости необходимо произвести расчет перемещений сил или построить несколько положений механизма чувствительного элемента между крайними положениями муфты и определить перемещения точек приложения сил графически или построить планы скоростей. В последнем случае уравнение (39) принимает вид [c.164]

Наиболее точным и наглядным является графический расчет продолжительности цикла путем построения циклограммы, на которой изображаются отрезки времени в соответствии с элементами траектории перемещения груза в конкретных условиях, что позволяет определить возможность и степень совмещения отдельных операций. [c.278]

В общем случае, когда механизм имеет достаточно сложную структуру и нагружается на небольшой части цикла, предпочитают не проводить сложных аналитических расчетов сил, действующих на звенья, и ограничиваются графическим построением плана сил для какого-то мгновенного положения, предполагаемого наиболее опасным для данного механизма. При этом, как правило, необходимо учитывать сопротивление перемещению за счет трения. [c.26]

Диаграмма сил графически изображает- зависимость силы от перемещения или скорости. Диаграммы могут быть заданы или построены на основе теоретического расчета или экспериментальным методом. В последнем случае используют специальные приборы (например, индикаторы), позволяющие определять значение сил в различные моменты времени. [c.154]

Лер вый член уравнения выражает вертикальное перемещение точки Ь под действием силы Л, если предполагается, что балка закреплена в середине щеки мотыля. Если поперечное сечение изменяется. величину этого перемещения вычисляют согласно п. 1 (стр. 160—161). В отношении жестких углов принимают, что момент инерции поперечного сечения жесткой части балки бесконечно велик и потому частное уИ/Уд равно нулю. Площадь при применении графического способа уменьшается на величину, соответствующую жестким участкам, так что для случая, представленного на фиг. 132, принимается во внимание только заштрихованная площадь. При числовом расчете влияние жесткости углов учитывается следующим образом если мы представим себе, что цапфа коленчатого вала (фиг. 133) укреплена в точке Р, тогда получим [c.162]

Интересующее нас относительное положение зубьев не зависит от того, какая из точек остается неподвижной. Для расчетов и графических построений удобнее оставить точку А неподвижной в окружном направлении и все перемещения направить в сторону точки В. При этом окружное перемещение точек при выборе зазора б по условию (2.3) [c.52]

Под кинематическим исследованием механизма понимают обычно аналитический или графический процесс расчета, в результате которого определяются положения каждого из звеньев механизма, перемещения точек звеньев или углы их поворота, линейные скорости и ускорения точек и угловые скорости и ускорения звеньев по заданному закону движения начального (начальных) звена. [c.81]

Так как в исходных данны[х имеется максимальное перемещение А толкателя и рабочий угол (рхр профиля кулачка, а в результате графических построений выбраны отрезки Ку и К2 (мм), база Ь (мм) графиков по оси абсцисс, то расчет масштабов по осям координат проводят в такой последовательности [c.295]

Так как tp=6ni, to F = 6 nZ. Величина W не зависит от числа оборотов. Определение угол-сечений производится графическим способом, причем по оси абсцисс откладывают градусы поворота кривошипа, а по оси ординат — соответствуюш,ие перемещения поршня S (фиг. 6). Произведение ширины соответствующих окон на площади заштрихованных площадок будет характеризовать угол-сечения выпускных, продувочных окон и т. д. Однако в случае, если ширина окон не является постоянной по всей их высоте, графический способ становится неприменимым. При клапанном распределении и в других подобных случаях при расчете вместо перемещений поршня [c.418]

При расчете роторов, по данным инж. Е. Н. Фроловича, вначале определяется необходимая траектория перемещения захватных органов, причем построение ее обычно производится графически. [c.406]

В работе П. И. Семенова [6 ] рассматривается аналитический способ приближенного решения задачи, основанный на разложении в ряд записанного в форме Ясинского дифференциального уравнения изгиба (в относительных координатах). Расчеты ведутся методом последовательных приближений. Способ пригоден для подсчета перемещений средней величины. В другой работе того же автора [5] рассматривается методика графического определения больших перемещений изгиба. [c.56]

Для этого в работе применен обычный графический метод интегрирования дифференциальных уравнений, который применяется к одной задаче многократно, с целью уточнения результата. Относительная ошибка такого расчета имеет минимум при перемещениях средней величины. [c.56]

Заседателев С. М. Графический метод решения некоторых задач упруго-пластического изгиба стержней в больших перемещениях. Сборник Расчеты на прочность, жесткость и ползучесть элементов машиностроительных конструкций , МВТУ, Машгиз 1953, № 26. [c.81]

При графоаналитических способах сопряженный профиль определяют графически, как огибающую последовательных положений заданного профиля детали, а взаимное перемещение профилей находят путем аналитического расчета последовательных положений базовых точек, выбранных на заданном профиле в системе координат, связанной с искомым профилем инструмента [37, 42]. [c.260]

Графический метод используют в тех случаях, когда закон движения толкателя задан в виде таблиц или графиков, а также кри расчете кулачков, выполняющих вспомогательные операции, в механизмах приборов (например, кулачки тормозных или арре-тирных устройств, кулачки перемещения кареток и т. д.). [c.166]

ВОЗМОЖНОСТЬ получить уравнения или кривые зависимости ско-ростей и перемещений толкателя, которые и используют для графического или аналитического расчетов кулачковых механизмов. [c.173]

Основные зависимости. Исходными при расчете профиля являются циклбвая диаграмма и зависимость s=f основные зависимости, связывающие геометрические параметры профилей с перемещениями штанги для типовых кулачковых механизмов (табл. 11). [c.166]

Рис. 143. Пример графического расчета а —схеиа механизма диаграммы б — перемещений, в-уско-рений, г —сил инерции й-вневдией нагрузки е—веса толкателя ж —суммарной силы, действующей на толкатель э — суммарной силы, действующей на толкатель с учетом упругой силы пружины

Рис. 143. Пример <a href="/info/618625">графического расчета</a> а —схеиа <a href="/info/442306">механизма диаграммы</a> б — перемещений, в-уско-рений, г —сил инерции й-вневдией нагрузки е—веса толкателя ж —суммарной силы, действующей на толкатель э — суммарной силы, действующей на толкатель с учетом <a href="/info/1988">упругой силы</a> пружины

Аналогично выводу формул для центрального кривошиино-шатуино-го механизма можно получить формулы и для смещенного кривошипно-шатунного механизма. Такой механизм иногда применяется в насосах прямого действия и в двигателях внутреннего сгорания для уменьшения давления, необходимого для перемещения поршня или для уменьшения длины шатуна. Графическое изображение скорости и ускорения поршня и произвольной точки на оси шатуна показано на фиг. 47. Основными уравнениями, из которых можно исходить в дальнейших расчетах, будут следующие [c.128]

Кинематический анализ кулачкового механизма обычно ттроиз-водится графически или аналитически. Приближенно можно величину мгновенного перемещения кулачка вычислить непосредственным замером на чертеже или по эквидистантным кривым, вычерченным в достаточно большом масштабе (фиг. 180). Ход толкателя измеряется как расстояние между основной окружностью и контуром кулачка. Скорость v и ускорение можно найти вычислением производной по времени на диаграмме перемещений /1(9). Для расчетов применяется формула [c.396]

Профиль определяется графическим путем, а перемещение заданнсга профиля относительно искомого производится расчетом без проведения на чертеже центроид (начальных окружностей), что позволяет увеличить масштаб до 50—100 и более, а следовательно, и точность определения профиля. [c.513]

Импульс, найденный по измерениям тока (который хорошо согласуется с измерениями по результатам фоторегистрации), использовался в качестве исходной величины для расчетов по программе UNIVALVE. Для каждой цилиндрической оболочки рассматривались динамическое поведение, выпучивание, пластическое деформирование и, наконец, затухание к остаточной деформированной форме. Среднее перемещение да между вьшучи-нами показано графически на рис. 6 в виде зависимости от импульса при /i = 0,254 мм. Были получены линии контура вдоль окружности для каждой оболочки после испытания [c.194]

Если привод расположить в точке 32, т. е. в точке наибольшего натяжения, максимальное натяжение цепи 5тах = 5зз = 730 кгс. Сравнивая максимальные натяжения, полученные по обобщенному приближенному расчету (809 кгс), по расчету по точкам (730 кгс) и по графическому расчету для положения привода в точке 3 (775 кгс) получаем расхождение 11—4%. При расположении привода в точках 25—26 максимальное натяжение снижается до 600 кгс вследствие того, что перемещению ходовой части на участке трассы в точках 26—33 способствует сила тяжести груза, находящегося на спусках 33—34 и 36—0. [c.271]

В отличие от кулачков, спрофилированных по дугам окружностей (см. 62), профилирование безударного кулачка начинают с построения диаграммы ускорений клапана. По выбранному закону изменения ускорений определяют законы изменения скорости и перемещения клапана. Для получения этих законов и построения диаграммы скорости и перемещения клапана и толкателя используют различные графо-ан итические методы, методы графического интегрирования и дифференцирования, а все расчеты, как правило, выполняют на электронно-вычислительных машинах. [c.289]

Для удобства расчетов и графических построений по-прежнему зубья жесткого колеса примем неподвижными, а их перемещения припищем зубьям гибкого колеса. При этом координаты расчетного зуба жесткого колеса определятся уже известными уравнениями (4.1) и (4.2). Для координат зубьев гибкого колеса также [c.58]

Для динамического расчета двигателя, а также для расчета на прочность его деталей необходимо иметь заЕисимость рт = ), для чего индикаторную диаграмму перестраивают из координат р— V (рис. 237, а) в координаты р — ф (рис. 237, и). Связь между углом поворота коленчатого вала ф и перемещением поршня 5 удобнее всего определять графически, с учетом поправки на конечную длину шатуна А5 = г2/(2/) (поправка Брикса). [c.19]

Динамические испытания 3 — 381 Динамические перемещения — Измерение— Электроаппаратура 3 — 381 Динамометры 5 — 287 Диоды 2 — 360. 361, 362 Диоптрия 2 — 233 Диполь 2 — 508, 512 Директрисы I — 243, 244 Дирихле теорема 1 — 306 Диски вращающиеся — Графический расчет 3 — 248 [c.415]

Определение перемещений узлов Ф., связанное с определением ее жесткости, а также с расчетом статически неопределимых Ф., может быть проведено как аналитически, так и графически, алитич. определение перемещения любого узла и по любому направлению производится [c.402]

Графически зависимости F (x)h Р(х)(для исходных данных, использованных в предыд)оцих расчетах) показаны на рис. 8.25. Как видно, зависимость Fj (x) практически во всем диапазоне перемещения штока линейна, а следовательно, существенно нелинейна зависимость i (x). Такая дроссельная характеристика желательна, если имеется несколько регуляторов, расположенных в сопловых блоках и работаюпц совместно, при условии сохранения f)(3 ) = onst, но неприемлема для одиночного регулятора. На рис. 8.26 показаны некоторые конструкционные элементы, образующие регулятор, выполненный по данной схеме. [c.357]

На рис. 158 мы уже определили графически сечение сопла, необходимое для проведения процесса расширения, и нанесли его в качестве абсциссы, выбрав за ординату давление. Если одновременно рассматривать эту кривую как кривую изменения сечения вдоль сопла, причем перемещению сверху вниз по оси р соответствует передвижение от начала сопла к концу, то получим, что для такого сопла давление падает линейно, т. е. оно имеет постоянный градиент. Реальные сопла из практических соображений выполняют не совсем так. Изменение давления и скорости вдоль заданного сопла любой конфигурации находят очень просто. Для этого из рис. 158 определяют значения давления и скорости для сопла с постоянным градиентом давления, соответствующие данному счению, и эти величины относят к равному сечению заданного сопла. При этом удобнее всего начать расчет от самого узкого сечения. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...