Динамическая жесткость податливость

Динамическая жесткость (податливость) цепи конвейера — основной динамический параметр упругой связи, зависит от многих факторов (конструкции цепи, провеса, расположения цепи на трассе, натяжения и т. п.) и является величиной переменной. Диаграмма распределения жесткости цепи в системе подобна диаграмме натяжения цепи конвейера с пространственной трассой. У толкающих конвейеров положение усложняется необходимостью сочетания общей жесткости цепи с жесткостью каждого толкателя. Кроме того, на характеристику упругих связей масс оказывает заметное влияние упругость ходовых путей и их креплений. [c.235]

Как видно из предыдущего, определение динамической жесткости (податливости) и виброустойчивости ведется идентичными методами и обе эти характеристики могут быть выражены едины.м показателем — упругим перемещением или амплитудой колебаний при соответствующей нагрузке. Качество динамики MP в целом оценивается ее основным параметром — устойчивостью или виброустойчивостью. Устойчивость количественно измеряется диапазоном изменения того или иного параметра без потери ею устойчивости или, в общем случае, областью устойчивости в пространстве. [c.254]

Модель объекта должна отражать основные черты реальной системы, влияющие на оценку ее динамической реакции, и вместе с тем быть удобной для анализа и интерпретации результатов. Наиболее приемлемой в этих условиях является линейная модель, достаточно передающая свойства щирокого класса конструкций при малых колебаниях. Удобной формой описания свойств линейного объекта в условиях вибрационных воздействий являются операторы динамической податливости 1нл(р), связывающие силу Gi t), приложенную в заданном направлении в точке В объекта, с проекцией перемещения XA(t) точки А на некоторое направление хл 1) = = 1ил(р)0и(1). Обратные операторы кил(р) = 1цл(Р) называются операторами динамической жесткости. Характеристиками /л(р), кл(р), связывающими силу, приложенную в точке А, с проекцией перемещения этой же точки на направление действия силы, называются операторами динамической податливости и динамической жесткости в точке А. Частотные характеристики объекта 1на ш), кпл ш) называются соответственно динамической податливостью и динамической жесткостью. [c.274]

Динамическая податливость с линейной механической колебательной системы — величина, обратная динамической жесткости [c.145]

Комплексная динамическая податливость (комплексная податливость) — величина, обратная комплексной динамической жесткости. [c.145]

Используя выражения (2.4) для динамических жесткостей и разрешая систему уравнений (2.15) относительно крутильных координат = , 2 и их вторых производных, получим систему уравнений (2.13), в которой приведенная податливость имеет вид [c.39]

Такой подход требует также обобщения понятий динамической жесткости и податливости как прямого и обратного отношений комплексной амплитуды силы к амплитуде перемещения. Наряду с податливостью могут использоваться отношения комплексных скорости или ускорения (отличающихся только коэффициентами гш) к силе. [c.7]

Приведем еще некоторые замечания по терминологии. Анализ показывает, что наиболее логичными являются два понятия обобщенная динамическая жесткость и динамическая податливость. Это объясняется естественным обобщением известных в механике понятий жесткости и податливости, в то время как большинство остальных понятий носит в большей или меньшей степени искусственный характер. Вторым обстоятельством является то, что методы динамической жесткости и податливости являются аналогами метода сил и метода деформаций в строительной механике и обладают в связи с этим большой простотой и наглядным физическим смыслом. В связи с этим в дальнейшем используются отмеченные два понятия обобщенной динамической жесткости или просто динамической жесткости и динамической податливости. [c.363]

В. П. Терских разработана специальная методика расчета крутильных колебаний многомассовых линейных и нелинейных систем [36]. В ней используются понятия, аналогичные хорошо известным в литературе понятиям — динамическая жесткость или динамическая податливость. Однако В. П. Терских представляет их в виде цепных дробей. Такое представление этих величин наглядно и позволяет вычислить их с помощью простых и однообразных действий. Более того, они таковы, что, зная их для отдельных частей упругой системы, можно легко составить последние и для объединенной системы, т. е. можно легко находить динамические свойства сложных, объединенных систем. [c.195]

Покажем применение обобщенного метода динамически податливостей и начальных параметров [6] к сложным гироскопическим системам с трением, которое, по-прежнему будем считать малым. Ранее предложенное обобщение метода динамической жесткости для дискретных систем с трением [2] при практических расчетах приводило к большим трудностям вычислительного характера. [c.11]

Методы динамической жесткости, используемые для исследования динамического поведения конструкций, различными авторами назывались по-разному методы динамических сопротивлений , методы податливостей и т. д., но лежащий в их основе общий принцип имеет гораздо большее значение, чем различие в интерпретации или особенности в приемах применения [1.25—1.29]. По существу при подходах, использующих динамические податливости, не начинают с рассмотрения уравнения движения как такового, а применяют решения некоторых задач, полученные либо классическим, либо дискретным методами, либо экспериментальным путем для решения совсем других проблем. Иными словами, для произвольной конструкционной системы (рис. 1.10) с произвольными граничными условиями, накладывающими некоторые ограничения, вектор перемещений в произвольной точке 1, обусловленный вектором силы, приложенной в точке 2, можно определить либо экспериментальным путем, либо аналитически как функцию частоты со [c.34]

Эти уравнения можно рассматривать либо как уравнения относительно неизвестных динамических жесткостей %ц, Xi2, Игь Иаг, либо как уравнения относительно неизвестных динамических податливостей au = Wi/Fi и 021 = 1 2/ 1. Аналогично можно рассмотреть гипотетическую систему, в точке 2 которой приложена возбуждающая колебания сила F2, для которой [c.36]

Рассмотрим систему с одной степенью свободы с т = = 0,0155 кг и й = 9,8-10 Н/м. Для четырех случаев Л) г] = = 0,169 В) Т1 =0,169 (//400) С) = 100 D) т] = f/400 получены зависимости амплитуды динамической податливости а = = W/F и фазового угла е от частоты колебаний и проверена возможность получения зависимости параметров системы от а и е или от динамической жесткости >с = 1/а. Как обычно, имеем [c.195]

Сои — динамические жесткости упруго податливых опор со — собственная круговая частота колебаний у — прогиб в сечении х. [c.197]

Иногда удобно решать задачи с использованием динамических жесткостей. Тогда фундаментальную матрицу динамических податливостей (1.1) можно обратить в фундаментальную матрицу динамических жесткостей периода [c.42]

ВОЛНОВЫЕ ДИНАМИЧЕСКИЕ ЖЕСТКОСТИ И ПОДАТЛИВОСТИ [c.44]

Таким образом, матрицы ВДЖ и ВДП являются самосопряженным з отличие от обычных матриц динамических жесткостей и податливостей, которые для консервативных систем всегда симметричны. Симметричными матрицы ВДЖ и ВДП становятся лишь в некоторых частных случаях, например при т = 0, [c.46]

МЕТОД ВОЛНОВЫХ ДИНАМИЧЕСКИХ ЖЕСТКОСТЕЙ И ПОДАТЛИВОСТЕЙ [c.47]

Метод ВДЖ и ВДП является развитием, а также, в определенном смысле, обобщение.м обычного метода динамических жесткостей и податливостей. Он вырождается в последний, когда периоды поворотно-симметричной системы не связаны между собой. [c.51]

Эта задача является частным случаем задачи, рассмотренной ниже. Здесь на относительно простой системе показаны основные особенности построения решений методом динамических жесткостей и податливостей, органически опирающемся на общие свой- [c.69]

Основной принцип излагаемого метода (подобно методам динамических жесткостей и цепных дробей) состоит в следующем. Рассмотрим вынужденные колебания многопролетной балки (рис. 97), возбуждаемые переменными усилиями на одном из ее концов. Задача состоит в определении динамических податливостей системы в месте приложения возбуждения, т. е. отношения амплитуд перемещений к амплитудам усилий, их вызывающих. [c.250]

Полученные зависимости изображают графически по правилам графов сигналов. Построение графа сигналов заканчивают введением в него ребер, связывающих переменные пассивных элементов механической цепи. При этом для ветвей дерева передача направлена от сил к кинематическим переменным и равна восприимчивости, подвижности или динамической податливости, для хорд передача направлена от кинема ических переменных к силам и равна динамической массе, импедансу ЛИ динамической жесткости (см. рис. 25). [c.73]

Динамические жесткость и податливость, механический импеданс. Динамической жесткостью механической системы называют отношение амплитуды внешней гармонической силы к комплексной амплитуде колебаний. Для системы с одной степенью свободы динамическая м есткость [c.105]

РАСЧЕТ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ И СОБСТВЕННЫХ ФОРМ КОЛЕБАНИЙ ПО МЕТОДАМ ДИНАМИЧЕСКИХ ЖЕСТКОСТЕЙ И ДИНАМИЧЕСКИХ ПОДАТЛИВОСТЕЙ [c.201]

Общая характеристика методов динамических жесткостей и динамических податливостей дана в гл. X. Преимущество этих точных методов для систем, составленных из прямолинейных стержней, заключается в том, что заранее могут быть построены и затабулированы вспомогательные решения для элементов расчлененной системы. [c.201]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

Системы с распределенными связями между периодами. Когда структура системы отлична от стержневой, например упругие диски с лопатками, вместо сравнительно легко определяемых матриц динамических жесткостей или податливостей для периода системы необходимо построить интегральные операторы, которые могут быть весьма сложными. Поскольку образование их связано с определенными трудностями, при решении задач тарного типа систему рационально расчленять не на периоды, а на кольцевые участки, динамические характеристгию которых можно описать более простыми средствами. Этот путь можно использовать и для систем стержневого типа. При таком подходе свойства спектров можно реалшо вать путем введения понятия волновых динамических жесткостей и податливостей [25]. Фундаментальные матрицы волновых динамических жесткостей (податливостей) полностью определяют необходимые для расчета динамические характеристики кольцевых участков, если они найдены для всех чисел волн т перемещений (усилий), допускаемых порядком симметрии системы. [c.43]

Метр на ныотон — динамическая податливость линейно-механической системы, динамическая жесткость которой 1 Н/м. [c.145]

Возбуждение колебаний специальными вибраторами позволяет проводить исследования во всем частотном диапазоне, а не только на собственных частотах. При этом можно получать динамические жесткости и податливости, демпфирующие характеристики и формы колебаний конструкции на резонансных частотах. Измерение форм колебаний многорезонансных систем выполняется с помощью нескольких одновременно работающих вибраторов, согласованных по фазе. [c.145]

Таблица 4.6. Динамическая податливость a=lalexp(ie) и динамические жесткости и для системы с одной с

С жесткостью k - i ), и позволяющая исследовать влияние такого элемента. Здесь заданы только динамические жесткости 11 и СС22 в точках 1 и 2 взаимные динамические податливости равны нулю, так как предполагается, что концы полностью неподвижны. Для защемленных по концам балок при отсут- [c.235]

Фундаментальная матрица динамических жесткостей, как и фундаменталньая матрица динамических податливостей, полностью характеризует динамические свойств а периода системы в точках стыка с соседними периодами. Она также симметрична и устанавливает связь между амплитудами усилий и перемещений по точкам стыка -го периода слева (а) и.справа (Ь) [c.42]

Введение понятия матриц волновых динамических жесткостей и податливостей позволяет при расчете колебаний сложных поворотно-симметричных систем,, . применить. четкую логическую. ..схему построения решений, свойственную обычным методам линамг ческих жесткостей и податливостей, которые хорошо известны. - [c.44]

Алгоритмы рассмотренного метода пра1ктически совпадают с алгоритмами обычного метода динамических жесткостей и податливостей. Это следует отнести к достоинствам его, поскольку можно использовать известные результаты. Однако необходимо иметь в виду самосопряженность матриц ВДЖ н ВДП, а также комплексность амплитуд. [c.51]

Использование метода волновых динамических жидкостей и цо-датливостей связано с определением динамических характеристик кольцевых участков, на которые расчленяется сложная система. Динамические характеристики их должны быть определены в виде фундаментальных матриц волновых динамических жесткостей или податливостей. [c.52]

Метод динамических податливостей. Этот метод альтернативен методу динамических жесткостей. Ограничимся рассмотрением неразветвленной системы. Как и в методе динамических жесткостей, систему условно расчленяют на простые части. В местах расчленения снимают условия сопряжения обобщенных перемещений и вместо них вводят неизвестные гармонические обобщенные силы os озЛ Вычисляют матрицу F( o), элементы которой (оз) есть относительные перемещения двух соседних подсистем по направлению /-й обобщенной силы от й-й единичной гармонической силы l- os o/ (динамические податливости). Действительные силы X osbit опре- [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...