Условия применения расчетных формул

Форма Эскиз Условия применения Расчетные формулы [c.87]

Условия применения Расчетные формулы [c.108]

Условия применения расчетных формул [c.7]

При этом предполагают, что преобладающее влияние на прочность имеет один какой-либо фактор. Таким образом удается получить определенное сочетание главных напряжений — Эквивалентное напряжение и сопоставить его с предельным для данного материала значением фактора. Предельное значение фактора определяют экспериментально путем простейших испытаний в лабораторных условиях (как правило, на растяжение). Область применения расчетных формул определяют по их соответствию опытным данным. [c.214]

Итак, синтез плоских и пространственных механизмов по положениям звеньев обычно выполняется по двум или трем положениям с учетом дополнительных условий существование кривошипа, ограничение углов давления, конструктивное размещение отдельных звеньев и т. п. В зависимости от типа механизма и комбинации основных и дополнительных условий синтеза имеется большое количество возможных вариантов задачи синтеза по положениям звеньев. Все варианты этой задачи решаются путем несложных графических построений или применения расчетных формул, получаемых из этих построений методами аналитической геометрии. Применения методов оптимизации или приближения функций при решении задач синтеза механизмов по положениям звеньев обычно не требуется. [c.387]

Использование уравнения Лапласа только для определения напряжений в стенках цилиндрических и сферических сосудов при действии избыточного давления газа не имеет смысла, так как для этих сосудов расчетные формулы легко получить и без уравнения Лапласа. Если давать это уравнение, то надо показать его применение к расчету сосудов на действие гидростатического давления, а для этого необходимо рассмотреть условия равновесия отсеченной части сосуда. [c.219]

Материалы тел обладают таким многообразием свойств, что учет их всех приведет либо к чрезмерно громоздким расчетным формулам, либо к невозможности применения аппарата математического анализа в прочностных расчетах. Поэтому, оценивая свойства материала по степени влияния их на прочность, жесткость и устойчивость системы, наделяют его только основными, отбрасывая второстепенные при данных условиях. Подчеркиваем, что свойства второстепенные при данных условиях с их изменением могут стать основными. [c.9]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Схемы измерения угловых перемещений с применением зеркал, рейки и отсчетной трубы. Назначение, условия применения и расчетные формулы [c.512]

Выбор аппаратуры определяется условиями опыта, физическими предпосылками применяемого метода и физическим смыслом его расчетных формул. Нами приведено несколько примеров практического применения методики с подробными численными расчетами читатель, интересующийся одним каким-нибудь приложением теории, легко освоится с техникой ведения опыта и с техникой вычислений, если будет иметь конкретный пример, взятый из повседневной практики. [c.11]

Можно устраивать швы не сплошными, а прерывистыми (рис. 215). Сдвигающая сила будет собираться на длине а, а восприниматься швами на длине с. Сче-довательно, напряжения в прерывистых швах (сварных шпонках) будут при прочих равных условиях в а/с раз больше, чем в сплошных швах той же толщины. Сейчас имеет применение автоматическая сварка частей конструкций непрерывными швами. Поэтому устройство соединений при помощи сварных шпонок постепенно прекращается. Кроме того, сварные шпонки обладают тем неприятным свойством, что в начале каждой шпонки и в ее конце образуется концентрация местных напряжений, неучитываемая расчетными формулами. [c.275]

Расчетный скорректированный ресурс подшипника по формуле (31) при а = 1 (вероятность безотказной работы 90%, табл. 68), Й23 = 0,7 (обычные условия применения, табл. 70), А = 3 (шариковый подшипник) [c.130]

Нередки случаи, когда строгий теоретический расчет на прочность или жесткость оказывается чрезвычайно сложным и трудоемким или не может рассматриваться как вполне надежный из-за ряда упрощающих допущений, которые пришлось ввести в расчетные схемы конструкции. В других случаях размеры деталей, полученные в результате теоретических расчетов, оказываются неприемлемыми по технологическим соображениям или по условиям транспортирования готового изделия. В тех и других случаях приходится вводить в расчетные формулы корректирующие эмпирические коэффициенты или вообще отказываться от применения теоретических формул и заменять их эмпирическими формулами и рекомендациями. [c.8]

Большая часть эмпирических и полуэмпирических расчетных формул обеспечивала практически приемлемую точность результатов только в определенных пределах значений тех параметров, которые вообще оказывают влияние на усилие гиба. Однако при тех условиях, которые не были предусмотрены авторами этих эмпирических формул, применение их было связано со значительными в процентном отношении погрешностями. [c.320]

Существующие методы расчета нагрева и охлаждения твердых тел в основном осуществляют с помощью аналитических формул, которые выводят из дифференциального уравнения теплопроводности с соответствующими краевыми условиями. К указанным методам расчета относятся методы Г. Гребера, Г. П. Иванцова [30, 33], А. В. Лыкова [53] и др. Все эти методы не получили широкого применения из-за сложности расчетных формул. Для тепловых расчетов заготовок этими методами пользоваться нельзя, так как большинство из них основано на граничном условии передачи тепла от заготовки в окружающую среду по закону Ньютона = —/с)] при принятом постоянном коэффициенте теплопередачи а. На самом же деле этот коэффициент в процессе нагрева и охлаждения заготовок значительно изменяется. [c.43]

Правильным подходом применения ЭВМ при выполнении курсовых проектов следует считать такую организацию учебного процесса и такое построение методики расчета, которые способствуют закреплению логики расчета и физического смысла каждого параметра, входящего в расчетные формулы. Например, проектируя двух- или трехступенчатый цилиндрический редуктор с обеспечением условия равнопрочности деталей, с минимумом сум.марного межосевого расстояния и дру-ги.ми параметрами, характеризующими оптимальность конструкции, студент не менее двух-трех раз должен выполнить расчеты по каждой из ступеней передачи, несколько раз за время проектирования выполнить типовые расчеты, связанные с выбором подщипников. расчетом валов и т. д. В подобных [c.10]

В машиностроении имеется большое количество деталей, формы и размеры которых стандартизованы и нормализованы (подшипники качения, винты, гайки, болты и т. д.), и выбор их для применения в проектируемой машине определяется только проверочным расчетом иа заданные нагрузки. Все виды расчетов деталей машин, в том числе и деталей металлорежущих станков, основываются на положениях теории прочности и сопротивления материалов, которые дают расчетные формулы для определения размеров деталей в зависимости от условий их работы и претерпеваемых де рмаций в процессе работы. [c.597]

Несмотря на значительные работы, проводимые в области пневмотранспорта, его расчет и проектирование нельзя еще базировать на точных научных данных. Большинство предложенных расчетных формул носит эмпирический характер, базируется на опытных данных, полученных лишь в узком диапазоне крупностей частиц и диаметров труб, и имеет ограниченную область применения. Отсутствие научно обоснованных методов расчета установок пневмотранспорта в настоящее время объясняется сложностью происходящих при пневматическом транспортировании физических явлений, смысл которых до конца еще не выяснен. При определении и выборе типа пневмотранспортной установки и оборудования большое значение имеют объективная оценка местных условий и опыт проектировщиков. [c.606]

Методическая Происходящая от несовершенства метода измерений Невыполнение нормальных условий измерения, неправильная установка прибора, применение приближенных расчетных формул, ошибочные методики измерения [c.15]

В отличие от первого издания в книге наряду с существующими стационарными более подробно рассматриваются методы, основанные на закономерностях нестационарного теплового режима (регулярный режим первого рода), так как эти методы являются наиболее прогрессивными и сравнительно легко осуществимыми в условиях даже небольших лабораторий, вследствие чего они получают все большее распространение. В монографии кратко изложена теория каждого метода, даны расчетные формулы и критическая оценка области применения. [c.11]

Расчетный скорректированный ресурс (млн об) подшипника находим по формуле (11.14) при О) = 1 (надежность 90 %, табл. 11.20), U23 = (обычные условия применения, табл. 11.21) [c.206]

Применение уравнений установившегося движения допустимо в первом приближении при условии построения расчета, учитывающего все основные фазы процесса, и при введении-в расчетные формулы опытных коэффициентов. [c.102]

Одна из возможностей — применение для вычисления производных интерполяционного полинома более высокого порядка, чем в формулах (9). Это позволит при уменьшенном числе расчетных точек получить ту же точность, что и при использовании формул (9) с указанным выше числом расчетных точек. Следует, однако, отметить, что большого эффекта этот путь дать не может, поскольку уменьшение числа точек делает проверку условий работы механизма менее надежной (повышается вероятность того, что неисправность произойдет в интервале между расчетными точками и не будет своевременно обнаружена). [c.168]

Однако при таком, простейшем из возможных, устройстве часть поверхности акалориметра аоЬ, имеющая размеры, сравнимые с его остальной поверхностью afb, окажется уже в условиях, при которых равенство а = со не имеет места поэтому возникает сомнение в возможности применения расчетной формулы первого метода регулярного режима (14.1) или а Кт .. Условие (1.1) соблюдено на поверхности afb] если она велика по сравнению с поверхностью аоЬ, то влиянием этой последней можно пренебречь и без заметной ошибки пользоваться формулой (14.1). А это будет тогда, когда высота цилиндра Z достаточно велика по сравнению с его радиусом / насколько велика — следует установить путем теоретического рассмотрения. [c.256]

Суммарная погрешность в теплофизическом эксперименте состоит из двух частей [98]. Первая часть определяется ошибкой, которая допускается при измерении величин, входяших в расчетные формулы вторая является следствием отклонения условий эксперимента от требуемых теорией. Определение первой части погрешности не вызывает существенных трудностей, причем эта величина может быть сведена к минимуму за счет применения более высокоточных измерительных приборов. [c.128]

В [167] для обеспечения надежной работы экранных труб кот-,ла предлагают исходить из условия недопущения образования на трубах термоусталостных трещин, что должно быть обеспечено соответствующими этому условию максимально возможными тем-шературными перепадами в металле в циклах очистки. При этом. рекомендуется использоВ ать приведенные в [194] расчетные формулы. Однако, как показывает многолетний опыт применения водной очистки топочных экранов, практически невозможно обеспечить условия, работы экранных труб без возникновения в их поверхностном слое термоусталостных трещин. Как отмечалось, на экранных трубах из стали 12Х1МФ при их стационарной темпе-4)атуре 3 —400°С и при максимальном перепаде температуры Л м=150 К термоусталостные трещины возникали после 50 циклов -обмывки или после 200 теплосмен. По, приведенным в [167] рас--четам трещинообразование в таких условиях должно было бы начинаться не раньше 15 ООО теплосмен. [c.240]

Избранная Шиманским форма изложения не только обеспечивала легкость усвоения первой части курса, но и была удобна для практического применения. В каждой из восьми глав наряду со сводкой относительно простых расчетных формул и рекомендованных алгоритмов вычислений содержатся нормы прочности корпусных 1 онструк-ций и условия, в которых они должны быть соблюдены. Так, в первой главе обосновывается расчетная глубина погружения при заданном предельном ее значении. Одновременно учитывается возможность как самопроизвольного, имеющего аварийный характер, переуглублепия подводной лодки , так п нарушений первоначалх.ной формы образования Bnaeii корпуса. На последнее обстоятельство Юлиан Александрович обращал особое внимание. ...При постройке подводных лодок,—писал он,—долн но быть обращено самое серьезное внимание па контроль правильности сборки. При этом нельзя допускать, чтобы [c.65]

Для подшипника более нафуженной опоры 2 вычисляем по формуле (31) расчетный скорректированный ресурс при а = (вероятность безотказной работы 90%, табл. 68), 023 = 0,6 (обычные условия применения, табл. 70) и к= 10/3 (роликовый подшипник) [c.131]

Методы минимизации гладких функций. Каждый итерационный метод решения нелинейных уравнений (например, метод бисекции или метод Ньютона), примененный к необходимому условию минимума гладкой функции (5.33), порождает соответствующий итерационный метод поиска точки минимума. В расчетных формулах этих методов (см. п. 5.1.5) следует лишь заменить / на / и / на [c.140]

К дополнительному уменьшению влияния второго слагаемого на точность измерения иршюдит также применение соединительной шины с возможно малым сопро гивлен -1ем. При соблюдении всех этих условий расчетная формула для определения измеряемого сопротивления приобретает вид = Rj.j (-Я /Л а). Условия измерения с высокой точностью I) и R . R-x и / я> 2) R [c.79]

Задача о промерзании грунта является задачей о сопряжении двух температурных полей со специальным условием на границе раздела. Возможен иной приближенный метод решения этой задачи, когда рассматривают лишь одно температурное поле в промерзшей части грунта, а влияние талой зоны учитывается посредством введения теплового потока внизу фронта промерзания. Этот метод получил применение при расчете сезонного промерзания грунта. При этом оказалось, что влияние нижнего (талого) температурного поля на верхнее (промерзшее) невелико, и поэтому в расчет может быть введено приближенное значение величины теплового потока, кроме тсго, еще усредненное за весь период промерзания. В обстоятельной работе В. С. Лукьянова [39] предложена расчетная формула для определения глубины промерзания, по которой были М. Д. Головко [46] составлены номограммы. Формула достаточно проста и надежна в смысле совпадения результатов расчета с данными наблюдений. [c.431]

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем по формуле (31) расчетный скорректированный ресурс при aj=l (вероятность безотказной работы 90 %, см. табл. 68), 23 = 0,6 (обьиные условия применения, см.табл. 70)и =10/3 (ртликовый под1Ш пник) [c.145]

При расчете клеевого соединения с применение.м безмоментной теории тонкостенных оболочек некоторые отличия от разобранной выше методики представляют условия равновесия элемента втулки и неразрывности перемещений в радиальном направлении, ввиду отсутствия изгибающих моментов и перерезывающих сил. В этом случае исходная система эквивалентна дифференциальному уравнению второго порядка, а расчетные формулы в зависимости от характера приложения внеш них на Ррузок имеют следующий вид а) для трубного соединения [3] [c.26]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя. [c.48]

Сопоставление кривых, характеризующих относительную по-врежденность количеством накопленных пор в двух партиях металла стали 12X1МФ, с соответствующими расчетными кривыми (сплошные и пунктирные линии на рис. 3.22) подтвердило целесообразность применения формулы (3.23) для оценки степени поврежденности металла на разных стадиях исчерпания ресурса. Кривые накопления повреждений, рассчитанные по формуле (3.23), для роторной стали Р2М в полной мере отражают закономерности накопления пластической деформации (соответственно повреждений) в условиях ползучести (см. рис. 3.24). Аналогичная обработка результатов испытаний на длительную прочность стали 15ХМ в интервале температур 550—625 °С подтвердила возможность использования формулы (3.23) расчетная кривая в достаточной мере отражает процесс накопления деформации ползучести (см. рис. 3.25,6). [c.103]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Применение приведенных выше формул для расчета требует предварительного определения численных значений угловых коэффициентов. Расчетные выражения для угловых коэффициентов применительно к случаю а на рис. 18-5 даны Д. В. Будриным [Л. 15]. Эти выражения справедливы и для случаев в и <3 на рис. 18-5, которые также удовлетворяют условию ф =0. [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...