Внутренние и внешние источники тепла

ГЛАВА 2 ВНУТРЕННИЕ И ВНЕШНИЕ ИСТОЧНИКИ ТЕПЛА [c.21]

Тепловой режим экипажа, среды, обитания, приборов, оборудования и элементов конструкции формируется под воздействием внутренних и внешних источников тепла и вы бранной схемы СОТР. Существенные особенности различных объектов обеспечения теплового режима требуют-тщательного подхода к вопросам анализа как их внутреннего состояния, так и взаимосвязи с окружающими элементами. Одним из наиболее сложных объектов обеспечения теплового режима является экипаж. Человек, находящийся на борту КА, должен рассматриваться не только как внутренний источник тепла, но прежде всего как объект обеспечения теплового режима. [c.21]

Изменение за время Ы кинетической ЬТ и внутренней Ьи энергий определяется работой внешних сил ЬЬ и механическими эквивалентами тепловой энергии и ЬQ , сообщаемой упругому телу внешними источниками тепла и накапливаемой внутри тела вследствие изменения его температуры [9] [c.27]

В настоящее время развитие современной техники, создание машин и аппаратов высокого качества немыслимо без широкого применения полимерных Материалов. Известно, что эти материалы имеют низкие коэффициенты теплопроводности, вследствие чего использование для их нагрева внешних источников тепла не всегда целесообразно. При этом по сечению нагреваемых материалов создается неоднородное температурное поле, приводящее, как правило, к снижению качества изделия. G увеличением толщины нагреваемого материала эти явления усугубляются. Поэтому высокочастотный нагрев с его внутренними источниками тепла приобрел большую популярность. > [c.3]

Пусть физико-механические характеристики пластины, ограниченной поверхностями г— 6 и 5, зависят от температуры. Пластина подвергается нагреву внутренними источниками тепла плотности и внешними потоками тепла. В этом случае для определения, температурного поля в пластине имеем уравнение теплопроводности (10.21), начальное условие (10,23) и граничные условия [c.344]

Способы сварки пластмасс разделяются на две группы — сварка с помощью внешних источников тепла (лучистая энергия, нагретый газ, присадочный пруток или инструмент, трение) и сварка с помощью внутренних источников тепла (токами высокой частоты, ультразвуком). [c.8]

Полимерные материалы для стен, кровельные и гидроизоляционные материалы при монтаже строительных конструкций сваривают, как правило, способами, предусматривающими использование внешних источников тепла (присадочным прутком с газовым теплоносителем, экструдированной присадкой и контактной сваркой). Сварка этих материалов за счет внутренних источников в условиях стройплощадки затруднена из-за громоздкости используемого оборудования. Особенно широко сварку этих материалов применяют при футеровке в процессе изготовления, монтажа и ремонта емкостей, труб, лотков и других конструкций из железобетона и полимеров [65]. [c.8]

Существуют различные приёмы поверхностной закалки, отличающиеся способом нагрева, охлаждения и распределением температуры в обрабатываемом слое. Их можно разделить на две группы способы с применением внешних источников тепла и способы с применением внутренних источников тепла. К первой группе можно отнести поверхностную [c.32]

Для перехода от общих соотношений (1.1) и (1.1а) к уравнению закона сохранения энергии необходимо принять А = р е — полная энергия единицы объема J = Е (J = ) — плотность потока энергии - pg Ui + qy, где pu/ g/ — мощность внешней массовой силы (силы тяжести), которая в нашем рассмотрении выступает как источник энергии (в невесомости эта часть = 0) q у — внутренние источники тепла (эта часть актуальна, например, для электропроводных жидкостей). [c.29]

Здесь q есть количество тепла, полученное 1 кг газа от внешних и внутренних источников тепла на пути от начального сечения 1 до данного [c.265]

Теплопроводность цилиндрической стенки. Рассмотрим бесконечно длинную цилиндрическую стенку (трубу) с внутренним радиусом ri и внешним Гг, коэффициент теплопроводности которой постоянен и равен X. Внутри этой стенки имеются равномерно распределенные источники тепла Выделившееся в стенке тепло может отводиться в окружающую среду либо только через внешнюю, либо только через внутреннюю, либо одновременно через обе поверхности трубы. [c.29]

Коэффициент теплоотдачи а в обычной физической постановке характеризует передачу теплоты сквозь пограничный слой жидкости и промежуточные слои при внешнем по отношению к ним источнике и стоке тепла. В отличие от этого Пд характеризует теплоотдачу при наличии (и специфическом распределении) внутренних источников тепла. Аналогично и 7 . представляет соотношение между перепадом температур Дг и плотностью теплового потока ц в условиях упомянутого реального распределения источников теплоты. [c.14]

При помощи термодинамических функций U, S, F описываются процессы превращения энергии при изменении состояния тела (например, при фазовых переходах), при распространении и передаче тепла как от внешних источников, так и выделяющегося под действием сил внутреннего трения, при увеличении или уменьшении поверхности тела и т. д. Поэтому закон соответственных состояний может быть распространен также на процессы превращения энергии, происходящие в теле, в частности на процессы распространения тепла, фазовые превращения и т. п. Из этого следует, что теплоемкости и Ср, теплота испарения жидкости Гм, коэффициенты поверхностного натя- [c.19]

Следует отметить, что управляемые ТТ выполнялись также путем сочетания тепловой трубы классического типа с системами управления. Такие решения направлены были на управление процессами подвода и отвода тепла и не касались управления внутренними процессами в ТТ. Например, в работе [22] тепловая труба используется в сочетании с биметаллическими элементами, изменяющими термическое сопротивление между источником тепловой энергии и внешней поверхностью ТТ. [c.52]

Работа сушильного цилиндра осуществляется следующим образом подвижная часть его через приводную шестерню 8 получает вращение от внешнего привода. Через один конец полого вала в нагреватель от внешнего источника поступает первичный теплоноситель, который, охладившись, удаляется через другой конец. Вторичный теплоноситель за счет тепла первичного испаряется из сборника 9, в паровой фазе распространяется по полости цилиндра и конденсируется на внутренней стороне наружной оболочки, передавая тепло материалу, соприкасающемуся с внешней стороной наружной оболочки 1. Жидкая фаза вторичного теплоносителя в зависимости от гидродинамических условий либо стекает в нижнюю часть цилиндра, либо под действием центробежных сил распределяется кольцом по внутренней стороне наружной его оболочки. Пополнение сборника 9 жидкой фазой вторичного теплоносителя может осуществляться либо с помощью насосной установки, присоединяемой к трубам II и 12, либо с помощью перегородок 13 и 14, устанавливаемых в зависимости от гидродинамических условий цилиндра. [c.143]

Рассмотрим следующий более общий случай для неизолированной системы. Пусть 1 кг рабочего тела (газа), находящегося под некоторым внешним давлением и имеющего объем и температуру Ti, получая извне q ккал тепла, совершает процесс АВ, при котором изменяются давление, объем и температура (фиг. 12). При этом температура тела повышается на АТ, а объем тела в результате расширения увеличивается на Av. Если начальные параметры тела были и Tj, то в результате сообщения тепла параметры его будут Pi,V2 и Гг- При этом часть тепла поступающего от внешних источников к телу, расходуется на изменение внутренней энергии тела Аи, а другая часть — на совершение внешней работы. [c.59]

Следует подчеркнуть, что неравенство (3-37) выведено с учетом лишь одной внешней обратимости цикла — конечной разности температур между рабочим телом и источником тепла. В действительности в циклах имеются и другие факторы, вызываюш ие тайнее и внутреннюю необратимость циклов процессы трения, отсутствие механического равновесия в элементах двигателя и т. д. Все эти обстоятельства приводят к дополнительному уменьшению величины полезной работы цикла —q< и, следовательно, к дальнейшему уменьшению термического к. н. д. цикла. [c.60]

В реальных циклах теплосиловых установок имеет место необратимость двух типов необратимость, вызванная наличием трения при течении рабочего тела в элементах установки, и необратимость, обусловленная наличием конечной разности температур в процессах передачи тепла между рабочим телом и источниками тепла. Будем называть цикл внутренне обратимым, если в нем отсутствуют потери на трение при течении рабочего тела, и полностью обратимым, если наряду с этим отсутствуют необратимые потери, связанные с внешним теплообменом (обменом тепла с горячим и холодным источниками). С учетом сказанного цикл, в котором отсутствуют потери на трение при течении рабочего тела, но который осуществляется в интервале температур более узком, чем интервал температур между горячим и холодным источниками, будет обратимым внутренне, но необратимым внешне. Между [c.309]

Образцовый цикл паросиловых установок (цикл Ренкина) с изоэнтропическим расширением можно отнести к процессам второй группы, т. е. к процессам внутренне обратимым, но внешне необратимым. Теплообмен в котельной установке между продуктами сгорания и кипящей водой является явным нарушением внешнего термического равновесия, так как он происходит обычно при огромных разностях температур между источником тепла я рабочим телом. Этот процесс необратимого теплообмена сопровождается значительным ростом энтропии системы и приводит к потере возможной работы по сравнению с обратимым протеканием процесса. Несмотря на это нарушение термического равновесия между рабочим телом и источником тепла, в большинстве случаев можно считать, что процесс внутренне обратим, так как внутри рабочего тела отклонения от равновесия сравнительно невелики. К процессам второй группы при термодинамическом анализе следует отнести также образцовые циклы двигателей внутреннего сгорания, циклы газовых турбин и обратные газовые циклы в холодильной технике. [c.18]

Температура внутренней поверхности трубы определяется по температуре внешней поверхности с введением поправки на перепад в стенке опытной трубы, определяемой из уравнения теплопроводности с внутренними источниками тепла (4-11), На описанной установке производились измерения теплоотдачи при скоростях циркуляции 2—5 м сек, тепловых потоках (2,3—9,3) вт м , недогреве жидкости относительно температуры насыщения до 80°i и паросодержании от нуля до единицы. [c.263]

Под количеством тепла Q или д в уравнениях (2-62) и (2-63) подразумевается как тепло, полученное текущим газом (или жидкостью) от внешней среды путем теплообмена с ней, так и тепло, выделяемое в потоке внутренними источниками тепла, например вследствие сгорания части газа, т. е. Q (и соответственно д) есть общее или суммарное количество тепла, полученное текущим газом на пути 1-2. Теплота трения в величину Q не входит. Действительно, при наличии трения на преодоление сил трения должна затрачиваться работа так как работа против сил трения полностью переходит в теплоту, то внутри данного количества текущего газа выделится количество тепла эквивалентное Е . Чтобы учесть влияние трения на течение газа (или жидкости), в правую часть уравнения (2-62) нужно подобно тому, как это было сделано для Е и Q, подставить значения Е и Вследствие. эквивалентности работы трения Е и теплоты трения тр величины взаимно сокращаются и, таким образом, выпадают из уравнения (2-62). Это объясняет нам, почему уравнение (2-62) или эквивалентные ему уравнения (2-63) и (2-59) справедливы как для течений обратимых, т. е. не сопровождающихся действием сил трения, так и для течений с трением и имеют один и тот же вид для обоих этих случаев. [c.49]

А) ультрафиолетовой радиации и медленных Е 1—3 кэв) электронов, рентгеновские лучи и др. методы. Чрезвычайно толстые пограничные слои, к-рые могут целиком заполнить все рабочее сечепие сопла (при числах Re = 10—1000), низкая эффективность сверхзвуковых диффузоров и большие гидравлич. потери, сложность измерения параметров потока при низком давлении обусловливают специфич. тэуд-ности проектирования и эксплуатации гииерзвуковых аэродинамич. труб низкой плотности. Полное моделирование полета аппарата с большими скоростями в верхних слоях атмосферы в аэродинамич. трубах представляет собой чрезвычайно сложную задачу, т. к. для этого требуется не только соблюдение геометрич. подобия и подобия по числам М и Re, но и тождественное воспроизведение состава и темп-ры газа, физико-химич. свойств поверхности телг1, а также распределения ее темп-ры, к-рая определяется балансом тепла, поступающего к поверхности от исех внутренних и внешних источников. [c.328]

Двигатели внутреннего сгорания обладают двумя существенными преимуществами по сравнению с другими типами тепловых двигателей. Во-первых, благодаря тому что у двигателя внутреннего сгорания горячий источник тепла находится как бы внутри самого двигателя, отпадает необходимость в больших тенлообменных поверхностях, через которые осуществляется подвод тепла от горячего источника к рабочему телу. Это приводит к большей компактности двигателей внутреннего сгорания, например, по сравнению с паросиловыми установками. Второе преимущество двигателей внутреннего сгорания состоит в следующем. В тех тепловых двигателях, в которых подвод тепла к рабочему телу осуществляется от внешнего горячего источника, верхний предел температуры рабочего тела в цикле ограничивается значением температуры, допустимым для конструкционных материалов (так, например, повышение температуры водяного пара в паротурбинных установках лимитируется свойствами сталей, из которых изготовляются элементы парового котла и паровой турбины, — с ростом температуры, как известно, снижается предел прочности материала). В двигателях же внутреннего сгорания предельное значение непрерывно меняющейся температуры рабочего тела, получающего тепло не через стенки двигателя, а за счет тепловыделения в объеме самого рабочего тела, может существенно превосходить этот предел. При этом надо еще иметь в виду, что стенки цилиндра и головки блока цилиндров имеют принудительное охлаждение, что позволяет расширить тедшературные границы цикла и тем самым увеличить его термический к. п. д. [c.319]

Внутренние потери определяются неравновесностью в рабочем теле, трением и диффузией, а внешние связаны с нарушением равновесия между рабочим телом и источниками тепла и работы. Строго говоря, эти потери тесно взаимосвязаны, однако вследствие различных скоростей восстановления внутреннего и внешнего равнове-оия 1появляется возможность их (разделения. [c.17]

При производстве изделий йз реактопластов, а также при использовании полимерных компаундов в качестве пропиточных и заливочных материалов на различных этапах их изготовления требуется термическая обработка. Эти материалы имеют низкие коэффициенты теплопроводности и поэтому использование для их нагрева внешних источников тепла не всегда удовлетворяет требованиям произ-Ьодительности, качества продукции, технологичности, а также возможности осуществления автоматизации технологических процессов, что в настоящий период является важнейшей проблемой технического прогресса. Нагрев от внешнего источника тепла происходит медленно. По сечению нагреваемого материала создается неоднородное температурное поле, приводящее к возникновению различных скоростей химических реакций при отверждении и образованию локальных. усадок (химических, термических). Это, в свою очередь, приводит к неоднородности свойств материала и к появлению внутренних напряжений, снижающих физические и механические свойства изделий. Кроме того, длительное воздействие высоких температур может вызвать частичную деструкцию полимера в поверхностных слоях изделия, также неблагоприятно влияющую на его физические и механические свойства. Отмеченные недостатки не могут быть устранены без использования нового метода нагрева. [c.25]

Применению в промышленности скоростного отверждения ре-актопластов при условий получения максимальной степени превращения и минимального уровня внутренних напряжений при нагреве от внешнего источника тепла преп5Гтствует трудность создания конструкции технологичных устройств. [c.27]

В настоящей главе рассматриваются следующие статические задачи термоуп ругостж пространственная для бесконечной среды с конечным числом включений, имеющих форму параллелепипеда, при постоянной температуре одномерная для многослойного цилиндра, поверхность которого поддерживается при постоянной температуре для полого цилиндра, материал которого представляет собой композит, состоящий из двух чередующихся между собой концентрически расположенных слоев с различными-фнзико-механнческимн характеристиками, а внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при различных температурах двумерная для кусочно-однородного полупространства, нагреваемого действующими на некотором расстоянии от краевой поверхности источниками тепла, плотность которых периодически изменяется по координате двумерная для полубесконечной пластинки с тонким инородным пластинчатым включением, параллельным ее боковым поверхностям, нагреваемой движущимся по краевой поверхности линейным источником тепла, При этом используются метод возмущений и метод, основанный на использовании аппарата асимметричных и симметричных обобщенных функций. Для пространственной задачи построено приближенное решение, на основе которого показано, что внутри включения напряжения изменяются незначительно, касательные напряжения везде, кроме близких окрестностей вершин параллелепипеда, в которых они имеют логарифмическую особенность, незначительны по сравнению с нормальными напряжениями. Для кусочно-однородного цилиндра находятся замкнутые решения, единые для всей области их определения. [c.233]

Обычно тепловая труба (рис. 1.1) представляет собой закрытую трубу или камеру самой разнообразной формы, внутренняя поверхность которой выложена капиллярно-пористым фитилем. Фитиль насыщен жидкой фазой рабочей жидкости (теплоносителя), а остающийся объем трубы заполнен паровой фазой теплоносителя. Тепло, поступающее от внешнего источника тепла к испарителю, вызывает испарение теплоносителя на этом участке трубы. Возникающая при этом разность давлений побуждает пар двигаться от испарителя к конденсатору, где он конденсируется, отдавая при этом тепловому стоку на этом участке трубы скрытую теплоту парообразования. В результате постоянного испарения количество жидкости уменьшается и поверхность раздела фаз жидкость —пар (рис. 1.2) сдвигается внутрь поверхности фитиля, что вызывает возникновение здесь капиллярного давления. Это капиллярное давление заставляет сконденсировавшуюся жидкость возвращаться обратно в испаритель для последующего испарения. Таким образом, в тепловой трубе м9Жет непрерывно осуществляться перенос скрытой теплоты парообразования от испарителя к кондёнсатору при постоянно смоченном фитиле. Этот процесс будет продолжаться бесконечно, если не произойдет запирание каналов для прохода рабочей жидкости и будет поддерживаться достаточное капиллярное давление., [c.15]

Сопоставлять по значению коэффициента преобразования циклы, давлетворяющие одновременно условиям внутренней и внешней обратимости, можно только условно, так как каждый вполне обратимый цикл есть образец, обладающий для данного случая изменения температур источников и приемников тепла наибольшим коэффициентом преобразования . [c.121]

Для избежания возможных электролитических процессов, могущих исказить измеренные значения теплопроводности, все детали установки выполнены из одного металла — стали1Х18Н9Т. Калориметр монотонно разогревается внешним источником тепла с равномерно распределенной по оси цилиндра плотностью теплового потока. При обеспечении осевой равномерности температурного поля можно принять, что внутренняя зона установки (i T Гт R , исследуемое вещество и ядро установки разогреваются одномерным радиальным тепловым потоком, и температурное поле в калориметре симметрично относительно оси ядра. Толщина слоя исследуемого вещества S = с целью избежания конвекции [c.146]

Главными преимуществами нагрева за счет внутреннего источника тепла яв,ляются возможность варьирования скоростями нагрева и отсутствие ограничений в количестве энергии, сосредоточиваемой в нагреваемом объеме. При индукционном нагреве в каждом единичном объеме поверхностного слоя можно сосредоточить любую электрическую мощность и, следовательно, осуществить нагрев с чрезвычайно бысо-кой скоростью. Практически используются скорости нагрева до 1000 град/сек. Большие скорости нагрева, которые могут быть реализованы другими методами (за счет внешнего источника тепла), например при тагреве в электро.. итах, сопровождаются значительным перегревом тонкого поверхностного слоя, если даже треб ется получить закаленный слон толщиной 1,5—2 мм. При индукционном нагреве, если правильно выбирается частота тока, можно осуществить с большой скоростью нагрев значительно более толстого слоя при удовлетворительной равномерности распределения температуры по сечению нагреваемого слоя. [c.65]

Но при помощи термодинамических функций и. 3, Р описываются процессы превращения энергии ири изменении состояния тела, например при фазовых переходах, при распространении и передаче тепла как от внешних источников, так и под действием сил внутреннего трения, ири увеличении или уменьшении поверх-иости тела и т. д. Поэтому закон соответственных состояний может быть распространен и на различные процессы превращения энергии, ироисходящие в теле, в частности на процессы распространения тепла, фазовые превращения и т. и. Из этого следует, что теплоемкости и Ср, теплота испарения жидкости Гм, коэффициенты поверхностного натяжения ст, вязкости р, и теплопроводности А- в жидком и газообразном состояниях должны для термодинамически подобных веществ определяться следующими общими зависимостями [c.20]

Из предыдущего параграфа следует, что метод коэффициентов полезного действия учитывает потери, обусловленные лишь внутренней необратимостью цикла, но никак не учитывает потерь, обусловленных конечной разностью температур источника тепла и рабочего тела. Тем не менее метод коэффициентов полезного действия широко распространен в практике теплотехнических расчетов. Объясняется это тем, что внешняя необратимость не влияет на количественные результаты анализа — если внутренняя необратимость цикла приводит к тому, что часть тепла, сообш енного рабочему телу, уходит из цикла в виде теплопотерь, то внешняя необратимость не приводит к потерям тепла одно и то же количество тепла будет передано от горячего источника к рабочему телу вне зависимости от того, какова разность температур между ними. Внешняя необратимость приводит к потере работоспособности (т. е. недоиспользованию температурного потенциала тепла, который в случае термодинамически более совершенной организации процесса подвода тепла позволил бы получить большую работу). [c.310]

Равновесная температура тела, не являющегося источником тепла, в космосе составляет примерна 3° К (—270°С). Однако, как показали измерения, выполненные на орбите спутника (средняя высота 480 км, период обращения около 1,5 ч), температура поверхностей, облучаемых солнцем и находящихся в тени, может колебаться от +200 до —100° С. Таким образом, реальная температура тела, находящегося в космосе, определяется балансом тепла, генерируемого внутренними источниками и поглощаемого от внешнего облучения, с одной стороны, и излучаемого, с другой Температура отдельных узлов специальных космических аппаратов — трубопроводов жидкометаллических реакторов, оболочек тепловыделяющих элементов, различных радиаторов для сброса тепла лфжет быть достаточно высокой, что ограничивает круг материалов, пригодных для изготовления этих узлов. [c.415]

Удельную работу внешних источников энергии приравняем нулю gdH = 0. Удельная работа сил трения gdh переходит в тепло dO. Общее количество тепла dO, подведенное в единицу времени к единице массы газа, складывается из количества тепла внешнего теплообмена dO и количества тепла внутреннего теплообмена dQ (тепло трения). Тогда уравнение изменения (бачанса) энергии запишется в виде [c.126]

Предусмотреть эти процессы и принять соответствующие технические решения без предварительных расчетов весьма сложно, так как для этого необходима полная информация о происходящих в природе изменениях (изменение температуры и влажности внешней среды, солнечной радиации, скорости ветра и т.д.). Кроме того, необходимо знать такие характеристики материалов покрытия (бетон, асфальт) и основания, как теплопроводность, влагопроводность, температуропроводность, коэффициенты переноса тепла и переноса вещества, удельная теплоемкость и массоемкость материалов, удельная теплота фазовых превращений, интенсивность внутренних источников тепла и влаги и др., а также законы изменения этих свойств в зависимости от изменения температуры и влажности в широких пределах — от повышенных температур вплоть до низких отрицательных. [c.80]

Рассмотрим теплоизолированную по краю а == О полубесконечную круговую цилиндрическую оболочку, которая нагревается внутренними источниками тепла мощности о = onst или внешней средой температуры /о = onst, действующими на расстоянии d от ее края соответственно по областям d a , vl<6 и d a с, 7 = б. Через поверхности 7 = б оболочки осуществляется конвективный теплообмен с внешней средой нулевой температуры при нагреве внутренними источниками тепла и температуры — (а) при нагреве внешней средой. Здесь Л/(а) = = 5-(а — d) — 5+(а — с), с == d + 2Ь. [c.152]

Рассмотрим теплоизолированную по краевым поверхностям х— 1 пластинку ширины 21 и толш,ины 26. Пластинка подвергается нагреву внутренними источниками тепла мощности которые распределены по области ]у Н, 2 <6 н действуют на протяжении времени х [24]. Через поверхности г = б осуществляется теплообмен с внешней средой нулевой температуры. Пред положим, что температура пластинки в начальный момент времени равна нулю, а на бесконечности ее темгшратура исчезает. В этом случае для определения нестационарного температурного [c.176]

В настоящей главе выводятся дифференциальные уравнения с коэффициентами типа импульсных функций (асимметрическая единичная функция, дельтафункция Дирака и ее производная) теплопроводности многоступенчатых изотропных тонких пластин и цилиндрических стержней с учетом теплоотдачи и внутренних источников тепла, квазистатической задачи термоупругости осесимметрически деформируемой круглой многоступенчатой пластины. На основе выведенных уравнений для круглых пластин кусочно-постоянной толщины, нагреваемых внутренними источниками тепла или внешней средой, находятся единые для всей области определения замкнутые решения статических и квазистатических задач термоупругости. [c.313]

Под количеством тепла д в уравнении (2-35) подразумевается как тепло, полученное текущим газом (или жидкостью) от внешней средьипутем теплообмена с ней, так и тепло, выделяемое в потоке внутренними источниками тепла, например, вследствие его- [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...