Насыщение из жидкой фазы

Основываясь на физико-химической характеристике активной фазы, поставляющей диффундирующий элемент, Г. Н. Дубинин предложил следующую классификацию методов химико-термической обработки насыщение из твердой фазы, насыщение из паровой фазы, насыщение из газовой фазы и насыщение из жидкой фазы. Согласно этой классификации, цементацию стали в твердом карбюризаторе следует относить к методу насыщения из газовой фазы, а диффузионное хромирование в порошке хрома — к методу насыщения из паровой фазы. [c.369]

Другой известный недостаток этого способа — низкая стойкость корпуса ванны из распространенных материалов в расплаве алюминия. К общим недостаткам метода насыщения из жидкой фазы существующими способами можно отнести и то, что он имеет распространение только для покрытия изделий легкоплавкими металлами. [c.127]

Общий недостаток метода насыщения из жидкой фазы — использование только легкоплавких металлов — в рассматриваемом случае отчасти устраняется путем использования сплавов алюминия с более тугоплавкими металлами и металлоидами. [c.128]

В зависимости от физико-химического состояния среды, содержащей диффундирующий элемент, химико-термическая обработка осуществляется четырьмя методами насыщения из твердой фазы ( твердый ) из паровой фазы ( парофазовый ) из газовой фазы 0<газовый , из жидкой фазы ( жидкий ). [c.125]

В процессе испарения жидкости с плоской поверхности раздела фаз мел<ду давлением р и температурой насыщения наблюдается строгое соответствие. При температуре насыщения, отвечающей данному давлению, числовая плотность молекул в паровом пространстве достигает предельного значения и устанавливается меж-фазное динамическое равновесие, при котором число молекул, переходящих из жидкой фазы в паровую и обратно, оказывается одинаковым. [c.166]

Кислород и углекислота попытают коррозионную агрессивность пара в зонах, где начинается его конденсация. Присутствие аммиака, наоборот, снижает интенсивность углекислотной коррозии черных металлов, но несколько усиливает коррозию меди и ее сплавов. При совместном присутствии в паре углекислоты и аммиака принципиально возможно образование отложений, состоящих из бикарбоната аммония в элементах парового тракта, в которых длительное время сохраняется конденсат. Такими элементами на одном из заводов оказались импульсные трубки парамеров и манометров. При длительном контакте конденсата с паром, содержащим аммиак и углекислоту, происходило постепенное насыщение ими жидкой фазы. За счет диффузии концентрация образующегося углекислого аммония во всем объеме жидкости, заполняющей трубку, достигла состояния насыщения, что привело к выпадению из раствора кристаллов двууглекислого аммония, имеющего меньшую растворимость, нежели карбонат аммония. Иногда это влекло за собой полную закупорку сечения трубок. Введение систематической продувки импульсных трубок приборов устранило это явление. [c.155]

Количество жидкой и твердой фаз определяют по правилу отрезков. При достижении эвтектической температуры 4 кристаллы а достигают предельной концентрации (точка ) В в А, а жидкая фаза получает эвтектический состав (точка с). В этих условиях при температуре 4 из жидкой фазы одновременно кристаллизуются предельно насыщенные растворы и Ре с образование эвтектики [c.58]

В настоящем разделе будет рассмотрена статическая водородная усталость при насыщении водородом из жидкой фазы в результате его выделения на катодах локальных коррозионных элементов или при катодной поляризации образца (последнее явление имеет место, например, при катодной защите). [c.122]

Согласно классификации Г. Н. Дубинина [6], в основу которой положена физико-химическая характеристика активной фазы (или среды, содержащей диффундирующий элемент), следует различать такие основные методы диффузионного насыщения 1) из твердой фазы (твердофазный метод) 2) из жидкой фазы (жидкофазный метод) 3) из газовой фазы (газовый метод) 4) из паровой фазы (парофазный метод). [c.73]

Анализ и обобщение многочисленных исследований диффузионного насыщения поверхности сплавов элементами позволяет рассматривать существующие процессы насыщения поверхности сплавов металлами и металлоидами на основе разработанной нами классификации процессов насыщения [1], предусматривающей 4 метода насыщения 1) из твердой фазы 2) из паровой фазы 3) из газовой фазы 4) из жидкой фазы. Основу классификации процессов насыщения составляет принцип рассмотрения физико-химического состояния насыщающей среды, являющейся источником диффундирующего элемента. [c.16]

Передача диффундирующего элемента через паровую фазу осуществляется вследствие способности металлов к сублимации. Технология этого процесса насыщения металлов различными элементами была подробно изучена И. С. Горбуновым [4]. Создание вакуума в реакционном пространстве облегчает доставку испаряющегося металла к насыщаемой поверхности. Так как вероятность соударения частиц в условиях вакуума значительно меньше, чем в атмосфере газов, средняя длина пробега частиц увеличивается. Последнее позво.ляет производить насыщение неконтактным способом, что способствует улучшению качества обрабатываемой поверхности. Вместе с тем при испарении из паровой фазы значительно увеличивается вероятность образования на поверхности насыщаемого металла мономолекулярного слоя диффундирующего элемента. Это приводит к тому, что для осуществления процесса диффузии требуется дополнительная затрата энергии для разрыва молекулярных связей и приведения диффундирующего металла в атомарное состояние. Поэтому активность насыщения из паровой фазы оказывается меньше, чем при насыщении газовым или жидким методами, при которых диффундирующий элемент к началу процесса уже находится в атомарном состоянии. [c.20]

Специфические интересы теории протекания связаны с изменением свойств неоднородных систем в окрестности точки фазового перехода проводник-—изолятор , изучением топологии проводящих и непроводящих областей — кластеров. Понятия и методы теории протекания важны для изучения фильтрации не-смешивающихся жидкостей в окрестности критических насыщенностей, для которых характерно разрушение бесконечного кластера одной из жидких фаз. [c.108]

Насыщенный пар, в котором отсутствуют взвешенные частицы жидкой фазы, называется сухим насыщенным паром. Его удельный объем и температура являются функциями давления Поэтому состояние сухого пара можно задать любым из параметров — давлением, удельным объемом или температурой. [c.35]

Диффузионное насыщение поверхности металлов производят из твердой фазы (при непосредственном контакте твердых защитных элементов с поверхностью насыщаемого металла), паровой фазы (при переносе защитных элементов в виде паров), газообразной фазы (при взаимодействии газовой фазы, содержащей наносимый элемент в виде химического соединения, с поверхностью насыщаемого металла) и жидкой фазы (при взаимодействии расплава соли, содержащей наносимый элемент, с поверхностью насыщаемого металла или при непосредственном контакте с нею расплавленного наносимого металла). [c.118]

Насыщенным паром, как уже известно из предыдущего, называется пар, равновесно сосуществующий с жидкой фазой при плоской поверхности раздела между обеими фазами. [c.263]

Уравнения (14.8) и (14.9) выражают закон Рауля, согласно которому относительное понижение давления насыщенного пара при растворении численно равно концентрации раствора. Эти выражения согласуются с принципом смещения равновесия. В самом деле, при введении в жидкую фазу нелетучего вещества должны происходить такие процессы, которые будут уменьшать эффект растворения нелетучего вещества, а именно часть паровой фазы (состоящая из паров растворителя) перейдет в жидкую фазу, чтобы скомпенсировать увеличение концентрации нелетучего вещества в растворе, результатом чего будет уменьшение давления пара над растворителем. [c.503]

Исходя из уравнения (20.13) можно сформулировать основные требования к рабочему веществу паровых холодильных машин. Для того чтобы холодильный коэффициент был высоким, необходимо, чтобы число Клаузиуса было возможно большим, теплота парообразования г была велика, а теплоемкость насыщенного пара с" мала. Кроме того, желательно, чтобы теплоемкость жидкой фазы с была мала, а упругость насыщенного пара быстро возрастала с температурой Г при этих условиях относительная потеря полезной внешней работы в дроссельном вентиле будет незначительной. [c.624]

Значение абсциссы любой из точек на пограничной кривой представляет собой удельный объем v соответствующей фазы при фазовом равновесии. Так, кривая КС характеризует удельный объем насыщенного пара у" кривая АК — удельный объем о жидкости, находящейся под давлением насыщенных паров и в равновесии с последними кривая АЕ — удельный объем жидкой фазы, находящейся в равновесии с кристаллической фазой, и кривая FG — удельный объем кристаллической фазы. Из рассмотрения кривых КС и Л К видно, что с ростом [c.216]

Здесь с = Т (ds ldT) представляет собой теплоемкость жидкой фазы, находящейся в равновесии с насыщенным паром. Аналогично с" — теплоемкость насыщенного пара. Из-за малой сжимаемости жидкости теплоемкость с при сравнительно невысоких р не отличается от Ср. [c.541]

Насыщение из жидкой фазы — осуществляется на границе раздела фаз жидкость (расплав) —металл (сплав). К до-стоиисхвам этого метода следует отнести высокую скорость насыщения и возможность нанесения сложных по составу покрытий. Недостатком. метода является довольно сложное оборудование, яеобходихмое для егО реализации. [c.218]

Описан метод получения композитной оболочки на стальном каркасе путем намотки вольфрамовой или молибденовой проволоки с последующим насыщением тугоплавкими металлами, такими как вольфрам, молибден, никель, из жидкой фазы транспортирующего легкоплавкого металла. Полученные композитные оболочки способны работать при повышенных температурах в агрессивных средах. Лит. — в назв., ил. — 3. [c.260]

Допустим, что массо- и теплообмен в трубе при кипении осуществляется только конвекцией радиального потока теплоносителя. Радиальный поток к поверхности иагрева Gp состоит только из жидкой фазы с энтальпией h . Радиальный поток от поверхности нагрева состоит из жидкой Gp и паровой Ga фаз. Жидкая фаза перегрета относительно энтальпии насыщения на величину A/inep и имеет энтальпию, равную h -j- Afenep- Паровая фаза восходящего потока имеет энтальпию сухого насыщенного пара А". Тепло, вносимое в пристенный слой, складывается из внешнего теплопровода q и тепла, вносимого с радиальным потоком Тепло отводится из пристенного слоя жидкой фазой Gp h А пер) и паровой фазой GJi . [c.215]

Насыщение 1еталлической поверхности кремнием может осуществляться твердофазным [901, парофазным [58, 89, 91, 92] и газофазным методами [56, 85, 93, 94]. В последнем случае, как правило, происходит восстановление или дис-пропорциониро вание галоидных соединений кремния вблизи насыщаемой поверхности. При использовании тлеющего разряда [10—11] скорость газофазного силицирования удается повысить в несколько раз. Насыщение иоверхности металлов кремнием можно осуществлять и из жидкой фазы [13, 14, 17, 95]. В последнем случае также происходит заметная интенсификация процесса. [c.235]

Процесс лазерной цементации из жидкой фазы или иначе гидролучевая обработка в углеродсодержащих растворах технологически осуществляется довольно просто. Обычно деталь помещают в жидкость, содержащую углерод, например, в гексан, ацетилен, толуол, тетрахлорид углерода, минеральное масло и др. При лазерном воздействии в жидкости образуется парогазовый канал, через который излучение попадает на поверхность изделия. Около поверхности изделия канал расширяется, образуя куполообразное пространство, насыщенное парами углерода. Тепловое воздействие лазер- [c.571]

Большая подвижность ионов в жидкости приводит к резкому ускорению реакций перехода фаз неустойчивых в данных условиях в устойчивые, образованию соединений в твердом виде, по отно шению к которым жидкость является уже насыщенной, и их кристаллизации из жидкой фазы. Таким образом, происходит непрерывное растворение тех фаз, по отношению к которым расплав является ненасыщенным, и кристаллизация других устойчивых в данных условиях. Это касается превращений мелких, богатых дефектами строения кристаллов в более крупные, обладающие более правильно построенной кристаллической решеткой. Количество жидкой фазы может доходить до 60%. Чем она подвижнее и чем ее строение более благоприятно для перекристаллизации, тем быстрее протекает процесс спекания. Количество, строение, по-. верхностное натяжение и вязкость жидкости легко контролируются введением различных добавок. Среди последних следует назвать полевой шпат или пегматит, сподумен, магнезиальные соединения и заранее подготовленные плавни. Превышение температуры плотного спекания сопровождается уменьшением уплотнения— вспучиванием. Максимальные температуры, допустимые при обжиге, определяются деформацией изделий и их вспучиванием за счет расширения воздуха в закрытых порах, выделения газов, растворенных в исходных материалах или образующихся в термической диссоциации некоторых окислов с переменной валентностью, например таких, как РегОз, Т10г. [c.90]

При взаимном контакте водных растворов и насыщенного пара устанавливается термодинамическое равновесие в соответствии с законом распределения веще.ств между двумя несмешивающимися средами, которое обусловливает образование истинных паровых растворов неорганических соединений. Проведенными исследованиями установлено, что интенсивность избирательного выноса неорганических соединений из жидкой фазы в паровую зависит от прочности их связи с водой, которая тем сильнее, чем выше степень гидратации молекул и ионов, составляющих эти соединения. По этой причине легче всего выносятся молекулы слабых электроли- [c.119]

Процесс силицирования из чистой газовой фазы, как правило, происходит с большей скоростью по сравнению с силицированием из порошковых смесей или из жидкой фазы. В монографии 12] большая скорость процессов диффузионного насыщения из газовой фазы объясняется влиянием нескольких факторов, останав- ливаться иа которых мы здесь не имеем возможности. [c.36]

По мере повышения температуры Сг.и будет возрастать вплоть до достижения Интенсивность изменений Сг. и степень приближения ее к Сг.р будут тем больше, чем больше коэффициент диффузии растворенного элемента и чем меньше скорости нагрева и охлаждения. При дальнейшем возрастании температуры Сг. будет снижаться, согласуясь с зависимостью изменения Сг.р от температуры (рис. 13.15, а). Начнется процесс рассасывания сегрегата на границах, т. е. гомогенизация помимо внутренних объемов зерна распространится на приграничные области. При охлаждении процесс развивается в сторону повышения С до достижения Сгр (рис. 13.15,6). При нагреве свыше температуры неравновесного солидуса Ген происходит оплавление приграничных участков зерен. При этом границы зерен как поверхности раздела исчезают. Более высокая растворимость легирующих элементов и примесей в жидком металле обусловливает насыщение ими оплавленных участков в результате направленной диффузии из твердой в жидкую фазу до концентрации Со.г. Степени МХН в данном случае соизмеримы с МХН в литом металле. Рассмотренный случай перераспределения примесей характерен для непосредственно примыкающего к линии сплавления участка ОШЗ сварных соединений, нагреваемого выше Тс. . [c.509]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Применим это уравнение к раствору твердого тела в жидкости. Максимальное число фаз в такой системе составляет четыре при моновариантном равновесии, описываемом уравнением (14.4), число фаз равно трем. Этими фазами являются твердая фаза растворяемого вещества, находящегося в равновесии с раствором, жидкая фаза, представляющая собой насыщенный раствор, и паровая фаза, которая в случае малолетучего растворяемого вещества состоит из пара растворителя. [c.500]

Точки пересечения горизонтальных линий с кривыми АВС и AD , ограничивающими область равновесного существования двух фаз, определяют состав фаз, на которые при данных р и Т происходит распадение раствора. Возьмем какую-либо точку внутри области AB D двухфазного состояния, например точку Е, соответствующую концентрации i растворенного вещества /. В точке Е вещество состоит из кг жидкой фазы, состояние которой характеризуется точкой Е с концентрацией с[, и кг насыщенного пара, состояние которого характеризуется точкой " с концентрацией l. При этом соотношение между количествами обеих фаз, так же как и в случае равновесия чистой жидкости со своим насыщенным паром [c.509]

При кипении смеси, состоящей из практически нерастворимых жидкостей, состав пара остается постоянным во всем интервале концентраций жидкой фазы, а давление насыщенного пара равно сумме давлений пара чистых компонентов. Следовательно, такие смеси также являются гетероазеот-ропными. [c.81]

Если в каждой из жидкостей выделить подвижные и неподвижные массы (фазы), то в рассматриваемой порпстоп среде, насыщенной двухфазной жидкост ло, помимо неподвижной твердой фазы (фаза г = 0) можно ввести четыре жидкие фазы [c.306]

Нулевым приближением для реальных жидких или твердых растворов является идеальный равтвор. С некоторыми оговорками (гл. 9) идеальным раствором можно назвать такой, у которого избыточный объем при данной температуре равен нулю для всех давлений от давления насыщения до данного. Тогда можно утверждать, что и другие избыточные функции равны нулю. То, что в качестве нижнего предела давлений здесь принято давление насыщения, а не р—>-0, вполне достаточно, ибо если жндмий или твердый раствор идеален, то образованная из тех же компонент газовая смесь тем более идеальна. К сожалению реальные жидкости или твердые тела ред ко образуют идеальные растворы. В жидкой фазе таковыми являются некоторые растворы изомеров. [c.153]

Вследствие положительного знака теплоемкости с жидкой фазы адиабатическое расширение жидкости всегда сопровождается испарением жидкости. Следовательно, в той части области двухфазных состояний, в которой j. < О, изоэнтропы проходят более круто, чем линии постоянной сухости х = onst, в частности, правая линия пограничной кривой (рис. 6.20). Поэтому изоэнтропа, проведенная из области перегретого пара, может пересекать правую пограничную кривую. Там, где > О, угол наклона изоэнтроп меньше, чем у линий л = onst и правой пограничной кривой. Поэтому любая адиабата, начинающаяся в области перегретого пара, не пересекается с правой пограничной кривой и по мере увеличения объема все более удаляется от нее. В точке правой пограничной кривой, в которой теплоемкость насыщенного пара обращается в ноль, изоэнтропа соприкасается с пограничной кривой. Изоэнтропа, проведенная из точки жидкого состояния вещества, по мере увеличения объема сближается с левой пограничной кривой, пересекается с ней, а затем удаляется от нее в облас1ь двухфазного состояния вещества. [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...