Мощность внутренних Источников тепла

Его решение при постоянной удельной мощности внутренних источников тепла да содержится во многих учебниках по теплопередаче. [c.65]

В уравнениях (2-72) — (2-75) следующие обозначения t — температура т — время гюх, Wy и Шг — проекции вектора скорости на оси прямоугольной системы координат а, р и j, — соответственно коэффициент температуропроводности, плотность и теплоемкость жидкости Qv — мощность внутренних источников тепла р — давление (точнее, разность между действительным давлением в данной точке потока и гидростатическим давлением в той же точке) jiS — диссипативная функция v и р — кинематический коэффициент вязкости и коэффициент объемного расширения жидкости to — постоянная температура жидкости вдали от тела. [c.157]

Особый интерес в ряде процессов переноса тепла в телах с внутренними источниками тепла представляет процесс тепловыделения в элементах ядерных реакторов. Это объясняется повышенной сложностью задачи, так как удельная мощность внутренних источников тепла есть величина переменная во времени и по координатам и, кроме того, является функцией температуры тела. [c.71]

В уравнениях (2-72) — (2-75) следующие обозначения t — температура х — время Wx, Wy И Wz — проекции вектора скорости на оси прямоугольной системы координат а, р и Ср—соответственно коэффициент температуропроводности, плотность и теплоемкость жидкости д — мощность внутренних источников тепла р— давление (точнее, разность между действительным давлением в данной точке потока и гидростатическим давлением в той же точке) [c.157]

В предыдущих параграфах исследовалась устойчивость конвективного движения, возникающего при наличии разности температур между плоскостями. В этом параграфе мы рассмотрим плоскопараллельное движение между вертикальными плоскостями, вызванное другой причиной — однородно распределенными в жидкости внутренними источниками тепла. Если канал, ограниченный плоскостями, находящимися при одинаковой температуре, закрыт сверху и снизу, то внутренний разогрев приводит к конвективному движению, имеющему, в отличие от разбиравшихся выше случаев, четные относительно оси профили скорости и температуры. Скорость движения пропорциональна мощности внутренних источников тепла, и при ее достаточно большом значении движение становится неустойчивым. [c.347]

Уравнение (5-47) имеет тот же вид, что и уравнение теплопроводности для нестационарного поля температуры в твердом теле с внутренними источниками тепла, мощность которых изменяется во времени. Если геометрическая форма потока в трубе и геометрическая форма тела одинаковы, законы изменения во времени градиента давления и мощности внутренних источников тепла совпадают, начальные и граничные условия в обеих задачах идентичны, то решение задачи теплопроводности можно одновременно рассматривать и как решение соответствующей задачи о движении жидкости в трубе. Поскольку в теории теплопроводности известны решения ряда подходящих задач (Л. 41], то эти решения непосредственно или после некоторой переработки (например, в случае несоответствия начальных условий) можно использовать и для расчета нестационарных течений в трубах. [c.71]

Внутренние источники тепла могут возникнуть в потоке вследствие ядерных или химических реакций, выделения джоулева тепла при пропускании электрического тока через проводящую среду и по другим причинам. Мощность внутренних источников тепла в общем случае является заданной функцией координат и времени. [c.284]

Вначале рассмотрим теплообмен в трубе кольцевого сечения, а затем в качестве частного случая — в плоской трубе. Анализ проведем для полностью развитых профилей скорости и температуры. Мощность внутренних источников тепла будем полагать переменной по радиусу, но постоянной по длине [c.310]

До сих пор мы рассматривали нестационарные процессы конвективного теплообмена при чисто вынужденном движении жидкости. Однако не лишены интереса некоторые результаты, относящиеся к случаю совместного действия вынужденной и свободной конвекции. В [Л. 17] изучалось нестационарное течение и теплообмен в плоской, а в [Л. 18] — в круглой вертикальных трубах при нагревании жидкости, текущей снизу вверх, или охлаждение жидкости, текущей сверху вниз. Анализ был проведен для полностью развитого (стабилизированного) течения и теплообмена при линейном изменении температуры стенки по длине и равномерном тепловыделении в потоке. Первоначальное стационарное состояние нарушается вследствие произвольного изменения во времени температуры стенки, градиента давления и мощности внутренних, источников тепла. [c.391]

Мощность внутренних -источников тепла 8 [c.407]

Из фиг. 3 видно, что с увеличением магнитного поля при одинаковом К увеличивается адиабатическая разность температур, что можно объяснить большей мощностью внутренних источников тепла. [c.116]

Для перехода от общих соотношений (1.1) и (1.1а) к уравнению закона сохранения энергии необходимо принять А = р е — полная энергия единицы объема J = Е (J = ) — плотность потока энергии - pg Ui + qy, где pu/ g/ — мощность внешней массовой силы (силы тяжести), которая в нашем рассмотрении выступает как источник энергии (в невесомости эта часть = 0) q у — внутренние источники тепла (эта часть актуальна, например, для электропроводных жидкостей). [c.29]

Распределение напряженности поля по объему тела позволяет найти внутренние источники тепла, суммарную выделяющуюся мощность и, следовательно, приведенное активное сопротивление, а распределение зарядов на электродах — емкость загруженного конденсатора. Электрическое поле в реальных конструкциях рабочего конденсатора оказывается почти всегда существенно трехмерным, и задача может быть строго решена только численными методами с помощью ЭВМ. Алгоритмы таких расчетов известны. Возможности аналитических методов решения крайне ограничены многомерностью поля и наличием областей с разной диэлектрической проницаемостью. [c.162]

На практике могут встретиться случаи, когда тепло возникает внутри объема тела за счет внутренних источников тепла, например за счет прохождения электрического тока, химических реакций, ядерного распада и др. Поскольку объемное тепловыделение может быть не только равномерным, но и неравномерным, для таких процессов важным является понятие удельной интенсивности объемного тепловыделения или мощности внутренних источников. Эта величина, обозначаемая q , определяет собой количество тепла, выделяемого единицей объема тела в единицу времени она имеет размерность Вт/м . При поглощении тепла внутри объема тела, например, при эндотермической реакции величина отрицательна она характеризует интенсивность объемного стока тепла. [c.26]

ПЕРЕПАД ТЕМПЕРАТУР В ПЛАСТИНЕ ПРИ ОБОГРЕВЕ ЕЕ ВНУТРЕННИМИ ИСТОЧНИКАМИ ТЕПЛА, УДЕЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОТОРЫХ ЗАВИСИТ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.64]

Рассматриваемая задача встречается в ряде случаев, связанных с экспериментальным изучением теплоотдачи при больших тепловых потоках или с расчетом тепловыделяющих элементов. Задача предполагается стационарной и одноразмерной — температура меняется лишь по толщине пластины и не меняется по поверхности. Внутренние источники тепла равномерно распределены по объему пластины, их удельная мощность Qo является функцией температуры. Коэффициент теплопроводности i также является функцией температуры. Нужно найти распределение температур по толщине пластины, максимальную температуру и координату максимума. [c.64]

Электрические и механические потери в станке могут достигать 50% мощности, подводимой к станку. Значительными внутренними источниками тепла в станке являются опоры шпинделя. Температурные деформации подшипников шпинделей изменяют предварительный натяг в них и могут привести к повышенному изнашиванию подшипников. [c.587]

Рассмотрим нестационарную задачу о совместном переносе тепла теплопроводностью и излучением в направлении оси у в плоском слое полупрозрачной среды. Предполагается, что слой расположен перпендикулярно оси у. На фиг. 12.1 представлена геометрия задачи и система координат. Пусть L — толщина слоя, а /I (г/, О —объемная мощность внутренних источников энергии. Уравнение (12.1) упрощается и принимает вид [c.490]

Для нахождения стационарного плоскопараллельного движения при наличии однородно распределенных в жидкости внутренних источников тепла с объемной мощностью q следует обратиться к уравнениям движения (43.1), переписав уравнение теплопроводности в виде [c.347]

Помимо Юпитера и Сатурна, конвекция, действующая в качестве теплового механизма при передаче энергии из глубины, должна играть важную роль также в динамике атмосферы Нептуна, в отличие от Урана, у которого внутренний источник тепла отсутствует. Наиболее интересной особенностью, определяющей тепловой режим и динамику атмосферы Урана, является необычная ориентация оси вращения, лежащей почти в плоскости его орбиты. Однако, несмотря на большое различие в наклонениях и энергетике, у обеих планет наблюдаются качественно одинаковые меридиональные профили температуры и зонального ветра на уровне облаков, хотя на Уране ветер примерно вдвое слабее. Важно, кроме того, подчеркнуть, что на Нептуне, несмотря на то, что мощность его энергетических источников на единиц площади примерно в 20 раз меньше, чем в атмосфере Юпитера, скорость ветра почти в 2.5 раза выше, достигая 400 м/с на экваторе. [c.36]

РЭА представляют собой систему многих тел с внутренними источниками тепла. Температурное поле аппарата зависит от мощности и распределения источников тепла, конструкции, режима работы аппарата и его системы охлаждения, геометрических параметров, физических свойств материалов, из которых изготовлен аппарат, условий его эксплуатации. [c.26]

Тепловая схема на рис. 2-7, б отображает процесс теплообмена среды и тела с внутренним источником тепла. Если тепловой поток Р, равный мощности источников, задан, то по определению [c.49]

Пример 2-1. Определить средние поверхностные перегревы двух тел с внутренними источниками тепла, расположенных на значительном расстоянии друг от друга и окруженных спокойным воздухом рис. 2-9, а. Мощности источников тепла, действующих в телах, равны соответственно и Pj. Определить собственный и наведенный перегревы первого тела, температуру условной среды для него и перегрев относительно этой температуры. [c.54]

Поправка А 1 для постоянного внутреннего источника тепла может быть определена аналитически. Если мощность с течением времени изменяется, то необходимо знать закон этого изменения. Теплообмен с оболочкой, как показано в главе П, может быть описан с помощью коэффициента теп- [c.63]

При расчете температурного поля нагревательных плит функции начального распределения температуры 6 (х, у, г, 0) и распределения мощности источников тепла ы х, у, г) могут иметь такой вид, что для проведения практических расчетов оказывается возможным пренебречь членами ряда (67) с порядковыми номерами к, т, п > 2 или даже к, т, п > 2. Отмеченный факт может иметь место, например, при нагреве прямоугольной плиты под действием равномерно распределенных по всему объему внутренних источников тепла и при условии теплоотдачи на гранях по закону Ньютона. То же можно сказать и о нагреве прямоугольной плиты под действием внутренних источников тепла, закон распределения которых выражается зависимостью ц) = (О, х, у, г) (х) V1 (у) 21 (2), [c.63]

Граничные условия первого рода. Рассмотрим стационарное поле температуры в стенке длинной трубы из изотропного материала с переменным коэффициентом теплопроводности. На поверхностях этой трубы поддерживаются температуры и 2 < tF (рис. 3.8). В стенке ее действуют внутренние источники тепла мощностью ду>0. В этих условиях уравнение Фурье принимает следующий вид [c.209]

Так, например, Tao [Л. 13] нашел решения для труб с сечением в виде равностороннего треугольника и эллипса. Решения получены для полностью развитых профилей скорости и температуры при до = onst по длине и /с = onst по периметру (здесь до —средняя по периметру плотность теплового потока на стенке). Приведем выражения для средних по периметру предельных чисел Нуссельта в случае равномерного распределения мощности внутренних источников тепла. [c.314]

Рассмотрите полностью развитое турбулентное течение в круглой трубе при постоянной плотности теплового потока на стенке. В потоке имеется рав1номврно распределенный внутренний источник тепла (натример, ящерный) мощностью S, вт/л . Определите зависимость числа Нуссельта от осяовиьгх параметров задачи, если Re=S 10, Рг=4. Коэффициент теллооттдачи а, входящий [c.243]

Рассмотрим теплоизолированную по краю а == О полубесконечную круговую цилиндрическую оболочку, которая нагревается внутренними источниками тепла мощности о = onst или внешней средой температуры /о = onst, действующими на расстоянии d от ее края соответственно по областям d a , vl<6 и d a с, 7 = б. Через поверхности 7 = б оболочки осуществляется конвективный теплообмен с внешней средой нулевой температуры при нагреве внутренними источниками тепла и температуры — (а) при нагреве внешней средой. Здесь Л/(а) = = 5-(а — d) — 5+(а — с), с == d + 2Ь. [c.152]

Рассмотрим теплоизолированную по краевым поверхностям х— 1 пластинку ширины 21 и толш,ины 26. Пластинка подвергается нагреву внутренними источниками тепла мощности которые распределены по области ]у Н, 2 <6 н действуют на протяжении времени х [24]. Через поверхности г = б осуществляется теплообмен с внешней средой нулевой температуры. Пред положим, что температура пластинки в начальный момент времени равна нулю, а на бесконечности ее темгшратура исчезает. В этом случае для определения нестационарного температурного [c.176]

Одним из важнейших показателей уровня эксплуатации тепловых сетей является относительный объем утечки теплоносителя. Химическая и термическая водоподготовки очень дороги, поэтому снижение утечек из сети значительно повышает экономичность работы всей системы. Кроме того, при сильной утечке, превышающей мощность химводоподготовки источника тепла, нарушается водный режим теплосети, что влечет за собой повышение внутренней коррозии труб и ухудшение их гидравлической характеристики. Поэтому борьба с утечками является одной из основных обязанностей эксплуатационного персонала Теплосети и потребителей тепла. Объективно объем утечки воды зависит от количества установленного оборудования (задвижек, сальниковых компенсаторов и т. д.) и от технического состояния трубопроводов сети и абонентских присоединений. Чем в лучшем состоянии находятся оборудование и трубопроводы сети, чем выше уровень эксплуатации, тем меньше удельные утечки теплоносителя. [c.337]

Главными преимуществами нагрева за счет внутреннего источника тепла яв,ляются возможность варьирования скоростями нагрева и отсутствие ограничений в количестве энергии, сосредоточиваемой в нагреваемом объеме. При индукционном нагреве в каждом единичном объеме поверхностного слоя можно сосредоточить любую электрическую мощность и, следовательно, осуществить нагрев с чрезвычайно бысо-кой скоростью. Практически используются скорости нагрева до 1000 град/сек. Большие скорости нагрева, которые могут быть реализованы другими методами (за счет внешнего источника тепла), например при тагреве в электро.. итах, сопровождаются значительным перегревом тонкого поверхностного слоя, если даже треб ется получить закаленный слон толщиной 1,5—2 мм. При индукционном нагреве, если правильно выбирается частота тока, можно осуществить с большой скоростью нагрев значительно более толстого слоя при удовлетворительной равномерности распределения температуры по сечению нагреваемого слоя. [c.65]

Физические условия указывают, что материал стержня изотропен, но не одно роден. Коэффициент теплопроводности материала зависит от температуры к % t) В стержне действуют внутренние источники тепла с переменной мощностью qy х) ет1м . Внутреннее термическое сопротивление поперек стержня в любом его сечени мало по сравнению с внешним. Следовательно, Bi = adJX 1. Здесь = 4//П эквивалентный диаметр поперечного сечения стержня. Поэтому в каждом попереч ном сечении стержня его температура распределена почти равномерно. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...