Скорость остаточная

Из рисунка видно, что в соответствии с формулой (78.3) в обоих случаях плотность зерен g максимальна при 7 = О, т. е. в конце пути частицы, и уменьшается с ростом скорости (остаточного пробега R) до одного и того же минимального значения мин, которое достигается, когда скорость частицы становится близкой к скорости света. Величина ин зависит от заряда частицы z и имеет наименьшее значение 25—30 зерен на 100 мк для 2=1. [c.559]

T. e. для частиц с одинаковыми зарядами и равными скоростями остаточные пробеги относятся, как массы [c.560]

Из рисунка видно, что в соответствии с формулой (12.S) в обоих случаях плотность зерен g максимальна при R = Q, т. е в конце пути частицы, и уменьшается с ростом скорости (остаточного пробега [c.127]

Между скоростями пластической деформации ъцо и скоростями остаточных напряжений рцо существует связь, аналогичная зависимости между тепловыми деформациями и вызываемыми ими напряжениями. В частности, заданному распределению скоростей (или приращений) пластической деформации в теле отвечает единственное распределение скоростей (приращений) остаточных напряжений. [c.107]

Из предыдущих замечаний мы видим, что некоторые из критериев, на которых должен основываться выбор предельных значений нагрузок, зависят от времени, т. е. от скоростей образования малых пластических деформаций. Несмотря на это, в нашем исследовании механических условий, вызывающих внезапные пластические деформации или разрушение, мы не будем вводить время и скорости остаточных деформаций в качестве независимых переменных, предполагая, что как пластическая деформация, так и разрушение тел зависят только от напряженного или деформированного состояния или от того и другого вместе. Примеры особых случаев будут рассматриваться позднее. [c.198]

Относительно ползучести металлов при повышенных температурах попутно добавим, что экспериментальные данные по долговременным испытаниям на ползучесть в разумном диапазоне скоростей остаточных деформаций ползучести подтверждают справедливость выражений (3.80) и (3.81). Это оправдывает рассмотрение здесь степенных зависимостей в особенности потому, что для степенной зависимости можно найти ре- [c.176]

Годографы должны удовлетворять определенным условиям. Если положительное (растягивающее) напряжение а действует в течение достаточно продолжительного интервала времени t, то скорость остаточной деформации и" = й "1сИ должна оставаться положительной, причем может иметь место только возрастание деформации е". В положительном квадранте (ы">0) линия годографа, выходящая к оси г", должна заканчиваться на этой оси и подходить к ней под тупым углом линия годографа, отходящая от оси е", должна образовывать с ней острый угол. Пересечение линией годографа оси е в направлении от положительного к отрицательному квадранту и" имеет смысл лишь в том случае, когда происходит под прямым углом (рис. 16.3), [c.629]

Следует, однако, иметь в виду, что уравнения (16.46) и (16.47) теряют смысл, если скорость остаточной деформации приближается к значению м"=0. Если рассматривать также и этот случай, то логарифмический закон следует использовать в альтернативной форме (16.27) и при интегрировании использовать две ветви функции для участков 0<и"<и2 и и2<и" соответственно. [c.639]

Кроме того, С. С. Григоряном (1962) дана постановка и алгоритм численного решения задачи о волнах, индуцируемых в грунтовом полупространстве наземным взрывом. В результате решения получены количественные сведения об изменении параметров взрывных волн с расстоянием (максимальных напряжений, скоростей, остаточных и полных деформаций, смещений, характерных времен действия волны и т. д.), о динамике расширения полости и границ областей разрушений и пластических деформаций, о характере разрушений в этих областях. [c.452]

Плотность зерен g максимальна при R = 0, т. е. в конце пути частицы, и уменьшается с ростом скорости (остаточного пробега R) до одного и того же минимального значения мии> которое достигается, когда скорость частицы становится близкой к скорости света. Величина g зависит от заряда частицы Z и имеет наименьшее значение для z=l. [c.210]

В процессе диагностики на пяти участках было проведено шурфование газопровода. Целью шурфования являлась проверка и уточнение состояния изоляционного покрытия, а также вида и размеров коррозионных повреждений стенок труб. Кроме того, при контрольном шурфовании была выполнена оценка возможной скорости протекания коррозионных процессов на участках повышенной коррозионной опасности при различных уровнях защитных потенциалов. Результаты шурфования в полной мере подтвердили предварительное диагностическое заключение - остаточный ресурс газопроводов при существующей скорости остаточной коррозии определен от 38 до 50 и более лет. [c.141]

Ввиду высокого содержания легируюш,их элементов и низкого содержания углерода охлаждение при закалке можно осуществлять с любой скоростью без опасения образования не-мартенситных продуктов превращения аустенита. В наиболее распространенной по составу стали типа стареющий мартенсит с <0,03% С 18% Ni 10% Со 5% Мо 0,5% Ti 0,1% А1 мартенситное превращение начинается при 150—200°С и заканчивается практически полностью (<10% остаточного аустенита) при комнатной температуре. При содержании никеля более 18% мартенситное превращение заканчивается в области отрицательных температур, для этих сталей требуется обработка холодом, но, правда, свойства получаются более высокие (см. дальше). [c.394]

Учитывая, что распределение суммарных скоростей остаточной деформации, включающих упругую Sijr и пластическую е,/ составляющие [c.59]

Применительно к упругоидеальнопластическим конструкциям задача прямого расчета напряжений и скоростей деформаций в стабильном цикле может быть решена на основе экстремального принципа, предложенного в работе [68]. В соответствии с этим принципом из всех полей кинематически возможных скоростей остаточных деформаций (включающих пластические и упругие Ацнкрнк составляющие) [c.35]

В. Чисто ВЯЗКОЕ вещество. Постулируя, что для этого вещества можно пренебречь бесконечно малыми упругими частями деформации, примем, что скорости остаточного относительного сдвига растут пропорционально соответствующим касательным напряжениям. Если мы обозначим через и, V, о малые составляющие вектора скорости = ш + + и примем, кроме того, что вещество несжимаемо и течет при весьма малых скоростях, то мы сможем пренебречь возникающими в нем ускорениями и считать, что напряжения находятся р статическом равновесии. Тогда для чисто вязкого несоюимаемого веи ества зависимости [c.221]

Пусть / = 1/2 ( — (X)), где по-прежнему dX = Уdгl dгa . Соосность и подобие тензоров напряжения и скорости остаточной деформации вместе с условием пластической несжимаемости при этом равносильны соотношению [c.83]

Концепция упругости, устанавливающая зависимость напряжения от деформации, рассматриваемой как отклонение от некоторой предпочтительной формы или конфигурации отсчета, означает, что материал чувствителен к отклонениям от этой предпочтительной формы независимо от того, какое время прошло с тех пор, как эта форма реализовалась на самом деле (действительно, может оказаться, что такая форма никогда не существовала, как это демонстрируется наличием остаточных напряжзний в затвердевших металлах, полученных кристаллизацией из расплава). В другом предельном случае концепция вязкости, устанавливающая зависимость напряжения от скорости деформации (выраженную уравнением (2-3.1)), прздполагает, что материал чувствителен только к мгновенной скорости изменения его формы, в то время как конфигурации, реализовавшиеся в люэой момент в прошлом, за исключением момента наблюдения, несущественны. [c.75]

В закаленных малоуглеродистых сталях почти нет остаточного аустенита (в сталях с С<0,6% содержание остаточного аустенита равно 2—3%Ь но высокоуглеродистые стали содержат его в большом количестве, зависящем от режима закалки, скорости охлаждения в мартенситиом интервале. Поэтому количество аустенита в зависимости от содержания углерода изображено в виде полосы, расширяющейся с увеличением содержания углерода. [c.265]

При высоком содержании углерода превращение в перлитной области происходит без образования феррита скорость бейнитного превращения значительно снизилась. Охлаждение на воздухе или в масле приводит к чисто мартенситному превращению ввиду низкого положения мартенситной точки (150°С) закалкой фиксируется большое количество остаточного аустс-нита. [c.381]

Применяют также сплавы N —А1 с добавками кремния (I—2%). Такие сплавы обладают очень высокой коэрцитивной силой (до 640 Э) при умеренной индукции (400—500 Гс) и пониженной критической скоростью охлаждения, что очень существенно при изготовлении массивных магнитов. Добавка меди к сплавам Fe—Ni—Л1 позволяет частично заменить дорогой никель и улучшить свойства сплава. Введение в сплав с 22% Ni до 6% Си повышает Не без снижения Вг. Наиболее высокие магнитные свойства достигаются при одновременном введении меди и кобальта. Последний повышает коэрцитивную силу и остаточную индукцию. Особое внимание следует уделить высококобальтовым сплавам (15—24% Со), которые подвергаются так называемой закалке в. иагнитном поле. Сущность этой закалки заключается в том, что нагретый до температуры закалки (около 1300°С) магнит быстро помещают между полюсами электромагнита (напряженность поля должна быть НС менее 120 ООО А/м) и так охлаждают до температуры ниже 500°С. Дальнейшее охлаждение проводят обычно па воздухе. После такой обработки магнит обладает резкой анизотропией магнитных свойств. Магнитные свойства очень высоки только в том направлении, в котором действовало внешнее магнитное поле в процессе закалки. [c.546]

Повышение температуры нагрева под закалку (или увеличение длительности нагрева) приводит к растворению карбидов, укрун-нению зерна и гомогенизации аустенита. Это способствует нош.ннению устойчивости переохлажденного аустенита, особенно и р шоне температур перлитного превращения, и уменьшению критической скорости закалки и увеличению нрокаливаемости стали. Однако чрезмерное повышение температуры нагрева для закалки увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 128, в), что снижает твердость стали (рис. 128, б), приводит к сильному росту зерна и увеличению деформации обрабатываемых изделий. [c.202]

Наиболее желательна высокая скорость охлаждения (выше критической скорости закалки) в интервале температур -/И,, для подавления распада переохлажденного аустенита в области нерл1гг-ного и промежуточного превращения и замедленное охлаждеяпе в интервале температур мартенситного превращения. И,, /И . Высокая скорость охлаждения в мартенситном интервале 1емиера-тур нежелательна, так как ведет к резкому увеличению уровня остаточных напряжений и даже к образованию трещин. Особенно опасны растягивающие напряжения, которые в условиях временного снижения сопротивления пластическим деформациям стали в период превращения могут вызвать трещины. В то же время слишком медленное охлаждение в интервале температур М — Af может привести к частичному отпуску мартенсита и увеличению количества остаточного аустенита вследствие его стабилизации, что снижает твердость стали. [c.204]

Скорость охлаждения после отпуска оказывает большое влияние па величину остаточных напряжений. Чем медленнее охлаждение, тем меиьи1е остаточные напряжения. Быстрое охлаждение в воде от 600 С создает новые тепловые напряжения. Охлаждение после отпуска на воздухе дает напряжения на поверхности изделия в 7 раз меньшие, а в масле в 2,5 раза меньшие по сравнению с напряжениями при охлаждении в воде. По этой причине изделия сложной формы во избежание их коробления после отпуска при высоких темпера-ту )ах следует охлаждать медленно, а изделия из легирован1П51х сталей, склонных к обратимой отпускной хрупкости, после отпуска ири 500- 650 RO всех случаях следует охлаждать быстро. [c.216]

Смотреть страницы где упоминается термин Скорость остаточная : [c.106] [c.116] [c.262] [c.106] [c.249] [c.624] [c.625] [c.626] [c.632] [c.649] [c.685] [c.84] [c.341] [c.176] [c.169] [c.52] [c.48] [c.329] [c.90] [c.171] [c.181] [c.181] [c.182] [c.184] [c.365] [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...