Тонкий профиль в несжимаемом потоке

Для тонкого профиля в несжимаемом потоке коэффициент подъемной силы [c.179]

Таким образом, зная характеристики тонкого профиля в несжимаемом потоке, легко, пользуясь приведенными формулами, найти эти характеристики для профиля в сжимаемом потоке при М < М,р. [c.189]

ТОНКИЙ ПРОФИЛЬ в НЕСЖИМАЕМОМ ПОТОКЕ [c.227]

Рис. З.У1.1. Тонкий профиль в несжимаемом потоке

Для определения аэродинамических коэффициентов тонкого профиля, обтекаемого несжимаемым потоком, следует воспользоваться зависимостями, которые приведены в [19]. Коэффициенты подъемной силы и момента соответственно равны [c.163]

Поскольку условия обтекания лопасти несущего винта при полете вперед и при неустановившихся движениях меняются во времени, в теории несущей линии приходится использовать нестационарные аэродинамические характеристики профиля. Сначала рассмотрим задачу обтекания профиля равномерным невозмущенным потоком. Будем следовать обычным допущениям линейной теории тонкого профиля в несжимаемой среде, когда профиль и его след заменяются слоем точечных вихрей, расположенным вдоль прямой, параллельной скорости невозмущенного потока. Нагрузки, обусловленные толщиной и формой профиля в линейной теории, могут быть определены независимо [c.432]

VI. . Для определения аэродинамических коэффициентов тонкого профиля, обтекаемого несжимаемым потоком, следует воспользоваться зависимостями, с выводом которых можно познакомиться в книге [20]. Для коэффициента подъемной силы имеем формулу [c.530]

Вычислите при а = 0,1 рад аэродинамические коэффициенты тонкого симметричного относительно хорды профиля, расположенного в несжимаемом потоке. [c.161]

Найдите углы атаки тонкого профиля в условиях несжимаемого = 0) и сжимаемого потоков (Мо, = 0,5) газа, если коэффициент подъемной силы профиля Су а = 0,15. [c.173]

В соответствии с данными линеаризованной теории обтекания [19] углы атаки тонких профилей, один из которых расположен в несжимаемом потоке (а с), а [c.177]

Таким образом, всякому тонкому профилю, обтекаемому дозвуковым потоком газа, соответствует в несжимаемой жидкости утолщенный профиль, поставленный под большим углом атаки. [c.364]

Определите аэродинамические коэффициенты тонкого профиля, обтекаемого потоком несжимаемой жидкости под углом атаки а = 0,1 рад. Контуры профиля, имеющего хорду Ь = I м, заданы в связанной системе осей координат уравнениями Уд = 0,2х (1 — х/д) (верхняя сторона) = —0,12 л (1 — х/д) (нижняя сторона). [c.161]

Приведенные уравнения для потенциала возмущения дают возможность исследовать обтекание тонкого профиля, расположенного под малым углом атаки в дозвуковом сжимаемом потоке, в частности свести решение задачи об обтекании заданного профиля сжимаемым потоком к решению задачи об обтекании видоизмененного профиля несжимаемым потоком. При этом для определения коэффициента давления и аэродинамических коэффициентов [c.171]

Предположим, что линеаризованному потоку газа, обтекающему тонкий профиль, соответствует поток несжимаемой жидкости, имеющий тот же потенциал скоростей, что и для сжимаемого газа. Каким образом в данном случае будет деформироваться профиль и изменится ли угол атаки при переходе от сжимаемого потока к несжимаемому [c.172]

Физически это объясняется те.м, что с увеличением числа М дозвукового обтекания свойство сжимаемости среды приводит к более сильному увеличению местных скоростей возмущения, вызванных присутствием тонкого тела, причем это увеличение пропорционально 1/1/1 — М . Такое явление обусловлено тем, что в сжимаемом газе при увеличении местных скоростей в струйках около тела уменьшение давления вызывает уменьшение плотности, а это, в свою очередь, вследствие постоянства местного расхода в струйках, равного расходу р, Усс в невозмущенном потоке перед телом, должно быть компенсировано более значительным возрастанием местной скорости, чем в сжимаемом потоке при прочих равных условиях. Это возрастание скоростей возмущения в сжимаемом потоке компенсируется увеличением толщины и угла атаки того же профиля, но обтекаемого потоком несжимаемой жидкости. [c.178]

Коэффициент давления в любой точке контура тонкого профиля, обтекаемого сжимаемой жидкостью, можно определить через коэффициент давления р в соответствующей точке при обтекании профиля несжимаемым потоком по формуле [c.188]

Последнее равенство, выражающее пропорциональность коэффициента давления в линеаризованном сверхзвуковом потоке местному значению угла между касательной к контуру тонкого профиля и направлением невозмущенного потока — этот угол принято обычно называть местным углом атаки ,— напоминает известную ударную теорию Ньютона, против применения которой в теории обтекания тел несжимаемой жидкостью боролся Эйлер. Как вскоре будет выяснено, ударная теория Ньютона найдет свое применение [c.220]

Основное содержание обзора охватывает период с 1917 по 1967 гг., однако в связи с фундаментальным значением для теории решеток ранних работ Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина обзор начинается с этих работ, причем здесь удается ввести почти все обозначения и понятия современной теории решеток и наметить основные направления ее последующего развития от простейших задач обтекания решетки пластин, теории крыла и теории решеток из тонких профилей к законченной теории решеток из профилей произвольного вида в плоском установившемся потенциальном потоке несжимаемой жидкости с последующим учетом эффектов сжимаемости и вязкости. Обзор заканчивается двумя разделами, касающимися несколько более подробно современных проблем неустановившегося и пространственного обтекания решеток. [c.104]

Аэродинамические коэффициенты профиля в дозвуковом сжимаемом потоке. Для определения аэродинамических коэффициентов профиля в дозвуковом сжимаемом потоке можно использовать данные об обтекании того же профиля несжимаемой средой. При этом для тонких профилей и небольших углов атаки расчет коэффициентов подъемной силы и продольного момента можно вести на основе формулы Прандтля — Глауэрта, аналогичной зависимости (4.1.32) для коэффициента давления [c.164]

VI.1. Определите аэродинамические коэффициенты тонкого профиля, обтекаемого потоком несжимаемой жидкости под углом атаки а= = 0,1 рад. Контуры профиля, имеющего хорду Ь = м, заданы в связанной системе осей координат уравнениями [c.389]

Таким образом, линеаризованному потоку сжимаемого газа, обтекающему тонкий профиль, соответствует поток несжимаемой жидкости, имеющий тот же потенциал скоростей, но обтекающий профиль, толщина которого, как и угол атаки, больше в]/" 1—М раз. Физически это объясняется тем, что с ростом числа Моо дозвукового обтекания свойство сжимаемости среды приводит к более сильному увеличению местных скоростей возмущения, вызванных присутствием тонкого тела, причем [c.539]

В этой главе рассматривается задача об обтекании тонкого крылового профиля потенциальным потоком идеальной несжимаемой жидкости. Предположение о тонкости профиля позволяет сделать ряд существенных упрощений в общей постановке задачи. [c.174]

В третьем издании введение и первые семь глав курса, содержащие по преимуществу основные, классические вопросы механики жидкости и газа (кинематика, общие уравнения и теоремы динамики, одномерный газовый поток, плоское и пространственное безвихревые движения несжимаемой жидкости и идеального газа), подверглись, главным образом, методической переработке и получили, сравнительно с другими главами, лишь незначительные дополнения (теория сверхзвукового диффузора, одномерные волны в газе, теория решеток произвольного профиля, законы подобия плоских пространственных тонких тел, теория конического скачка). [c.2]

Струйная теория исходит из условия, что жидкость идеальная, несжимаемая и невязкая, а колесо насоса с бесконечным числом тонких лопаток состоит из каналов, длина которых значительно больше их ширины. Поэтому к течению потока в колесе могут быть применены обычные законы движения потока по трубам. Но поскольку каналы рабочего колеса, обычно при конечном числе лопаток, не соответствуют предпосылкам, заложенным в струйной теории, и профиль лопаток, по существу, этой теорией не учитывается, то опытные результаты обычно не совпадают с теоретическими и в расчет приходится вводить различные поправочные коэффициенты. [c.146]

В случае дозвукового потна, была установлена связь между Ср или Су тонкого профиля заданной формы и расположения в однородном потопе при произвольном, меньшем единицы числе Маха М >, и соответствуюш,ими значениями этих коэффициентов для того же и так же расположенного профиля в однородном потоке несжимаемой жидкости (М оо 0). Из формул (29) и (30) непосредственно следуют несколько более обхцие формулы пересчета [c.224]

VII.1. в соответствии с данными линеаризованной теории обтекания [20] углы атаки тонких профилей, один из которых расположен в несжимаемом потоке (ансж), а другой —в сжимаемом (асж), связаны между собой зависимостью [c.539]

В аэродинамике профиля крыла, обтекаемого установившимся несжимаемым потоком, важной задачей является расчет аэродинамических коэффициентов тонких слабо изогнутых профи-.аей, расположенных под малым углом атаки. Течение около таких профилей маловозмущенное, поэтому обтекание профиля можно рассчитать, заменив его системой вихрей, непрерывно распределенных вдоль средней линии профиля. Метод, основанный на замене профиля системой вихрей, предполагает, что поперечные размеры профиля малы по сравнению с длиной хорды профиля, т. е. фактически рассматривается обтекание не собственно профиля, а его средней линии. [c.161]

Задача построения течения газа Чаплыгина через решетки, как и задача обтекания одиночных профилей, долгое время не поддавалась решению из-за нео.днолистности отображения (24.11) при наличии циркуляции скорости вокруг профиля. Эта задача впервые была решена в 1946 г. Л, И. Седовым и затем Липом [47]. А. И. Бунимович построил в 1950 г. ио методу Л. И. Седова семейство теоретических решеток, используя отображение единичного круга без двух симметрично расположенных точек на решетку теоретических профилей. В связи с выбором канонической области этот метод практически пригоден только для получения решеток малой густоты из тонких слабоизогнутых профилей. В 1950 г. автором были развиты описанные в данном разделе более эффективные методы построения теоретических решеток в потоке газа, исходя из данного обтекания любых решеток потоком несжимаемой жидкости. Можно было бы у казать еше ряд более поздних работ, посвященных различным хо-вершенствованиям в решении той же задачи. Однако аналитические методы построения теоретических решеток, как уже указывалось для той же задачи в потоке несжимаемой жидкости, в настоящее время не имеют практического значения, поскольку они непосредственно не решают ни прямой задачи теории решеток (расчет обтекания заданной решетки), ни основной обратной задачи (построение решеток с заданным распределением скорости). [c.214]

Большое значение для изучения плоских течений несжимаемой жидкости с помощью теории функций комплексного переменного сыграли монографии В, В. Голубева Теория крыла аэроплана в плоскопараллельном потоке (1927) и Л. И. Седова Теория плоских течений идеальной жидкости (1939), Л. И. Седов в этой монографии ввел в теорию обтекания тонкого профиля метод выделения особенностей на кромках профиля, позволивший ему найти в замкнутом виде решение задачи об отыскании интегральных характеристик тонкого профиля, подъемной силы, момента сил. Решение задачи обтекания профиля может быть получено также в виде рядов, составленных из фундаментальных функций, удовлетворяющих уравнению Лапласа. Такое решение для симметричного профиля было получено Я. М. Серебрийским (1945), причем решение уравнения Лапласа находилось в Эллиптической системе координат в виде ряда для потенциала скорости. [c.86]

В связи с ростом скоростей полета самолета широкое применение сейчас находят стреловидные крылья и крылья малого удлинения различной формы в плане. Условия обтекания профиля в сечении таких крыльев как при малых, так и при больших скоростях могут суш,ественно отличаться от условия плоскопараллельного потока из-за пространственного характера течения. В ряде работ ЦАГИ были установлены основные закономерности перестройки обтекания профиля в системе стреловидных крыльев и крыльев малого удлинения. В. В. Струминским, Н. К. Лебедь и К. К. Костюком (1948) путем экспериментального исследования распределения давлений в различных сечениях стреловидных крыльев при малых скоростях было показано, что наиболее суш,ественным изменениям, обусловленным трехмерным характером течения, подвергается обтекание профилей, установленных в корневых и концевых сечениях стреловидного крыла, В корневом сечении крыла с прямой стреловидностью область повышенных местных скоростей смеш ается вперед к носку профиля по сравнению с эпюрой скоростей такого же профиля в условиях плоскопараллельного обтекания в концевом сечении происходит обратная перестройка, т. е. область повышенных местных скоростей смеш,ается к задней кромке профиля. В срединных сечениях стреловидного полукрыла большого удлинения условия обтекания близки к условиям на скользящем крыле бесконечного удлинения. В работе Я. М. Серебрийского и М. В. Рыжковой (1951) с помощью метода источников и стоков проводится приводящее к тем же выводам, что и эксперимент, теоретическое исследование симметричного обтекания профиля в системе тонкого крыла произвольной формы в плане при обтекании его потоком идеальной несжимаемой жидкости. Учет пространственного обтекания стреловидного крыла приводит к необходимости применения профилей различной формы на отдельных участках крыла. Такие специальные профили создавались для корневых и концевых отсеков стреловидного крыла (Г. П. Свищев, Я. М. Серебрийский, К. С. Николаева, М. В. Рыжкова). Существенное изменение местных скоростей происходит и на крыльях малого удлинения. При уменьшении удлинения за счет пространственности обтекания уменьшаются возмущения на поверхности профиля, причем для малых удлинений это уменьшение возмущений может быть весьма существенным не только в концевых, но и в средних сечениях крыла. [c.89]

При больших докритич. скоростях — М С ЛIJJp (Л/J p — значение числа М набегающего потока, при к-ром вблизи поверхности профиля местные значения числа М = 1) — становится существенной сжимаемость газа. Для слабо изогнутых и тонких профилей при малых углах атаки сжимаемость можно приближенно учесть, если вместо обтекания 1-азом заданного профиля рассматривать обтекание несжимаемой жидкостью нек-рого эквивалентного профиля, полученного деформацией заданного профиля и всей области течения путем увеличения всех поперечных размеров в У— л/2 раз. Деформация оказывается столь незначительной, что для определения Су достаточно учесть изменения только угла атаки, т. е. положить [c.85]

Рассмотрим метод расчета обтекания установившимся несжимаемым потоком жидкости тонкого слабоизогнутого профиля под малым углом атаки (рис. 6.1.1). Получаемые в результате этого расчета аэродинамические характеристики профиля могут быть непосредственно использованы для случаев движения с небольшими дозвуковыми скоростями (Моо<0.3- -0,4), когда газ можно считать несжимаемой средой, а также применены как исходные данные при [c.227]

В работе [8.134] рассматриваются эффекты изогнутости профиля путем частичного учета связи между углом атаки и не-стационарностью потока. Разработан метод второго порядка, который учитывает все эффекты взаимосвязей [8.135]. Однако эти методы в настоящее время имеют ограниченное применение при расчетах течений в турбомашинах, поскольку они базируются на изолированных профилях. В работе [8.136] рассматривается решетка тонких, слабоизогнутых профилей, движущихся через синусоидальное возмущение в несжимаемой жид- [c.250]

При некоторых допущениях формулы (52.6) — (52.10), полученные автором в 1949 г. [73], решают задачу об определении основных оценочных параметров решетки по параметрам пограничного слоя, известным на выходных кромках профилей. Эта задача (только для коэффициента потерь) впервые была решена Л. Г. Лойцянским [49], [50] путем приближенного интегрирования уравнений пограничного слоя вдоль следа за профилем решетки. В отличие от упомянутой работы полученные формулы выведены без каких-либо упрощающих предположений о процессе выравнивания следа и определяют все параметры потока в бесконечности. В частном случае несжимаемой жидкости и бесконечно тонких кромок такие же формулы были получены в более поздней работе Шлихтинга и Шольца [131]. [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...