Скольжение и коэффициент полезного действия

Скольжение и коэффициент полезного действия. При полной нормальной нагрузке передачи и рекомендуемом натяжении ремня скольжение ремней прорезиненных в < 1%, кожаных е = 1-н2%, текстильных (тканых хлопчатобумажных и шерстяных) е <1%. [c.682]

Трение скольжения иначе называется трением 1-го рода, трение качения —трением 2-го рода, а трение жесткости поэтому может быть названо трением 3-го рода. Законы, которым подчиняются первые два вида трения, изучаются в разделе Трение в машинах , а в ближайших разделах курса силы трения будем учитывать косвенно — через коэффициенты потери и коэффициенты полезного действия (см. об этом гл. II). [c.21]

Коэффициент полезного действия фрикционных передач в основном определяется потерями в результате относительного скольжения катков и потерями в опорах валов. Экспериментально установлено, что для закрытых передач к. п. д. Г1 = 0,92...0,98, для открытых т =0,8...0,92. [c.69]

Определим теперь коэффициент полезного действия При движении фрикционной передачи под нагрузкой энергия расходуется на преодоление сил полезных сопротивлений, трения геометрического и упругого скольжения, сопротивления перекатыванию, сопротивления среды (масла или воздуха) и трения элементов подшипников. [c.267]

Звено I, являющееся гайкой, имеет выводную трубку 2, которая заполняется шариками. При ввинчивании звена 3 в звено / шарики проходят по резьбе, имеющей полукруглое поперечное сечение, и попадают снова в трубку 2. Таким образом, трение скольжения заменяется трением качения, благодаря чему повышается коэффициент полезного действия винта. Звенья / и 3 имеют относительно друг друга винтовое движение. [c.59]

Под кулачковым механизмом понимают совокупность трех элементов стойки — базы механизма, ведущего звена — кулачка и ведомого звена— толкателя или коромысла. Кулачок и толкатель, соприкасаясь, образуют высшую кинематическую пару. Кулачок задает движение толкателю по определенному закону. Кулачок большей частью имеет непрерывное вращательное движение. С целью замены трения скольжения между кулачком и толкателем на трение качения толкатель снабжают роликом. При этом коэффициент полезного действия механизма повышается, а при соответствующем подборе материала и размеров кулачка и ролика снижается их износ. [c.112]

Коэффициент полезного действия т) при малых (а —v 0) или больших (а -> 0,5 я) углах удара. При небольших углах удара а (О -ч- 0,25)я соотношение касательной скорости тела 5 до и после удара почти не зависит от коэффициента трения скольжения /, а при больших углах удара а = (0,25 0,5)л — почти не зависит от начальной скорости тела 2. [c.114]

Коэффициент полезного действия. КПД вариаторов зависит в основном от потерь на скольжение и потерь в опорах валов. Потери [c.265]

Баббиты на оловянной основе (К80) применяются при работе подшипника скольжения в наиболее трудных условиях (например, при прерывистой работе) и обеспечивают экономичную смазку. Они обладают весьма высоким нижним пределом грузоподъемности при граничном трении, но относительно малой зоной работы в аварийных условиях. При жидкостном трении они работают с повышенными — по сравнению с баббитами на свинцовой основе — потерями на трение, что ухудшает механический коэффициент полезного действия и ведет к повышению температуры подшипника. [c.161]

При работе гидротрансформатора частота вращения турбинного колеса всегда меньше, чем у насосного. Это явление называется скольжением, которое увеличивается с увеличением сопротивления на валу турбинного колеса. Скольжение служит причиной потери энергии и определяет коэффициент полезного действия (КПД) гидротрансформатора. При нормальном скольжении КПД составляет 0,8...0,85, а при увеличении скольжения резко падает. При максимальной загрузке, когда вал турбинного колеса остановится (частота вращения равна нулю), будет полное скольжение, КПД равен нулю, хотя на этом валу развивается максимальный крутящий момент. [c.11]

Коэффициент полезного действия блока или барабана для стального каната на подшипниках качения т] = 0,960,98 и на подшипниках скольжения т] = 0,94-н 0,96. [c.437]

Клиноременные передачи — это разновидность ременных передач. Их преимущества — эластичность привода, смягчающая колебания нагрузки и предохраняющая от значительных перегрузок (за счет проскальзывания), плавность хода и бесшумность работы, сравнительная простота обслуживания. К недостаткам этих передач относятся непостоянство передаточного числа из-за скольжения ремня на шкивах, большое давление на валы и опоры, низкий коэффициент полезного действия. [c.70]

Опоры скольжения в период пуска потребляют больше энергии на преодоление трения, чем в период установившегося движения, так как в период пуска цапфа скользит по вкладышу при недостаточной смазке, и только при определенных окружных скоростях вала создается необходимый слой смазки. Среднее значение коэффициента полезного действия опор скольжения составляет 0,97. [c.355]

В опорах качения трение скольжения заменено трением качения, что значительно повышает их коэффициент полезного действия. Его принимают для опор качения равным 0,99. Опоры каг чения не требуют повышения расхода энергии в период пуска, что имеет большое значение для машин, требующих по условиям их эксплуатации частых остановок и пуска в ход (например, автомобили и тракторы). Особенностью основных типов опор качения является то, что они относятся к неразъемным подшипникам и, кроме того, работают при числах оборотов валов от 500 до 10 тыс. в минуту в зависимости от типа и размера опоры. [c.356]

Работа трения скольжения в новом зацеплении не превышает 5% всех потерь, что значительно повышает коэффициент полезного действия колес Новикова по сравнению с эвольвентными колесами. Нарезание колес Новикова производят методом обкатки червячными фрезами, которых должно быть две для каждого значения модуля, так как профили сопряженных колес различные. Возможно нарезание этих колес и методом копирования. [c.426]

Технические данные о лифтовых двигателях АС приведены в табл. 10. Эти двигатели выпускаются в двух исполнениях на подшипниках качения и подшипниках скольжения. Установка вала двигателя на подшипниках скольжения позволяет значительно снизить шум при работе лебедки. Двигатели этого типа применяют в случаях, когда к лифту предъявляют повышенные требования в части снижения уровня шума (например, в концертных залах, больницах и т. п.). Некоторым недостатком лифтовых двигателей с повышенным скольжением (серии АС) является меньший коэффициент полезного действия и большие колебания числа оборотов с изменением нагрузки, что несколько снижает точность остановки кабины. [c.58]

Переходим к рассмотрению механизмов с высшими парами. Пусть, например, требуется определить коэффициент- полезного действия зубчатого механизма, показанного на рис. 524. Если принять во внимание только силы трения, то для определения коэффициента полезного действия необходимо определить потери на трение скольжения в подшипниках Oi и Оь на трение скольжения между зубьями и, наконец, на трение качения зубьев друг по другу. [c.431]

Уменьшение числа звеньев в кинематической цепи привода, применение для элементов зацепления улучшенных соответствующим образом термообработанных материалов и применение чисто обработанных шлифованных поверхностей зубьев зубчатых колес уменьшают трение в передачах и, следовательно, повышают коэффициент полезного действия станка. Для повышения к. п. д. прибегают также к замене подшипников и круговых направляющих скольжения направляющими качения. [c.309]

Практически число пар зубьев, одновременно находящихся в зацеплении, зависит от деформации гибкого колеса. Зацепление зубьев без скольжения и без зазоров происходит вблизи большой оси генератора (точки А и Л, см. рис. 2.13, б). Во всех остальных точках зубья контактируют с взаимным проскальзывании , которое приводит к износу их рабочих поверхностей и снижению коэффициента полезного действия передачи. В зацеплении между зубьями в этом случае имеется зазор Д/, который может быть частично или полностью компенсирован податливостью элементов деталей передачи. Максимальная величина этого зазора Д/ (0,06...0,08) та, где т — модуль зацепления. [c.23]

Результат показывает, что при малых значениях 0 и 62 по сравнению с Q, когда влиянием веса катков можно пренебречь, величина коэффициента полезного действия зависит от коэффициентов трения скольжения и качения, а также от радиусов катков и цапф. [c.253]

Если фрикционная пара обладает геометрическим скольжением, то в правую часть этого равенства следует ввести обусловленные им потери Мп.г.с, определяемые в зависимости от формы рабочей поверхности колес [2]. Зная потери, по формуле (12.2) вычисляют к. п. д. передачи. Коэффициент полезного действия фрикционных передач колеблется в пределах от 0,95 до 0,96. На графике (рис. 13.2,г) показана зависимость т] от ф. С целью уменьшения потерь и повышения т] целесообразно увеличивать диаметры колес и сохранять постоянным во время работы передачи коэ ициент тяги ф. Последнее достигается применением механизмов, автоматически регулирующих усилие нажатия в зависимости от передаваемой окружной силы (см. стр. 178). [c.176]

Коэффициент полезного действия мальтийского механизма т] = 0,8 0,85 (если вал креста опирается на подшипники скольжения) и достигает 0,95 при опорах качения. [c.133]

Рис. 3.9. Зависимость коэффициента полезного действия т] и коэффициента скольжения вс от коэффициента тяги фт.

Стараются довести трение в машинах до минимума, заменяя трение скольжения трением качения или применяя смазку. Однако полностью исключить трение не удается, и часть работы движущих сил расходуется на преодоление вредных сопротивлений, к которым, в частности, и относится трение. Чем меньше вредные сопротивления, тем экономичнее машина. Отношение работы сил полезных сопротивлений (полезной работы) к работе движущих сил (к затраченной работе) называется коэффициентом полезного действия [c.338]

Коэффициент полезного действий клиноременной передачи несколько ниже, а величина упругого скольжения несколько выше, чем у плоскоременной передачи, но практически в отношении упомянутых показателей клиноременная и плоскоременная передачи равноценны. [c.499]

При работе гидротрансформатора частота вращения турбины всегда меньше частоты вращения насоса. Это явление называется скольжением и определяет потери энергии, т. е. коэффициент полезного действия гидротрансформатора. При нормальном скольжении КПД составляет 0,8—0,85, но при максимальной загрузке может возникнуть полное скольжение, когда колесо турбины остановится. В этом случае КПД равен нулю, хотя на валу турбины развивается максимальный крутящий момент (см. рис. 9, в). [c.15]

Натяжение ремня — это главный параметр, который определяет срок службы, коэффициент полезного действия передачи и величину скольжения. [c.186]

Коэффициент полезного действия ременной передачи зависит от величины скольжения, жесткости ремня (происходят потери энергии на изгиб ремня при набегании его на шкив и сходе со шкива), потерь в подшипниках и сопротивления воздуха. В среднем коэффициент полезного действия ременной передачи составляет 85—90%. [c.239]

Укажите примерные значения коэффициента полезного действия канатного блока на подшипниках скольжения и подшипниках качения. [c.38]

Коэффициент полезного действия механизма с мальтийским крестом и с валами на подшипниках скольжения (при / = 0,10) т] = 0,80 - 0,85. [c.326]

Графики весьма поучительны, так как наглядно демонстрируют влияние нескольких важных факторов на коэффициент полезного действия число заходов червяка (напрямую влияющие на угол подъема винтовой линии нарезки червяка - см. уравнение 4.2 и 4.3), передаточное число и скорость скольжения червяка. [c.112]

По ЭТИМ кривым устанавливают максимально допустимый коэффициент тяги ремня (отношение полезного усилия к общему натяжению ремня) и определяют экономичность работы при данном режиме на основании коэффиДиента полезного действия. На рис. 4.5 представлены кривые скольжения и коэффициента полезного действия, полученные для клинового ремня сечения В. Максимально допустимый коэффициент тяги ф определяют в точке, где кончается прямолинейный участок кривой скольжения (в данном случае он равен 0,73). Далее ремень начинает буксовать, что приводит к усиленному теплообразованию и быстрому выходу его из строя. [c.126]

Из вышеизложенного следует, что математическая модель движения элементов гидродинамической муфты, в том числе и находящейся в ее полости жидкости, определяется системой интегродиф-ференциальных уравнений в частных производных, в которых содержатся подлеишщие определению двенадцать компонентов векторов скорости движения частиц жидкости во всех подобластях полости муфты функции давления Р скорости фх и фл вращения полумуфт, вектор-функция Гд и длина (переменной поверхности С). При этомт о входит в пределы интегралов граничных условий, что усложняет решение системы уравнений. Эта система может быть решена числовыми методами. Определение перечисленных неизвестных величин даст возможность определить все параметры движения муфты, в том числе угловое скольжение полумуфт, коэффициент полезного действия гидромуфты, изменение активного момента движущих сил, передаваемого жидкостью ведомой полу-муфте и др. [c.93]

На фиг, 107, а показана гидравлическая передача Синклера, в которой между ведущим (насосным) колесом 1 и ведомы.м (турбинным) колесом 3 расположен распределительный аппарат с лопатками 2, который изменяет величину момента, а следовательно, и скорости. Принцип действия этого аппарата иллюстрируется на фиг, 107, б, С увеличением числа оборотов ведомого вала Пз крутящий момент /VI 2 падает, а коэффициент полезного действия г) возрастает, достигая максимума при определенном числе оборотов, когда передаточное отношение принимает заданное значение n in . При дальнейшем увеличении числа оборотов снижается не только момент, но и коэффициент полезного действия. Если лопатки выполнены поворотными, то оптимальное передаточное отношение n jn можно регулировать, В машинах небольших размеров предусматриваются простые поворотные устройства. В крупных передачах имеется еще муфта, которая по достижении заданной скорости обеспечивает жесткое сцепление, доводя к. п. д. почти до единицы. Посредством таких муфт передаются мощности, начиная с 0,5 л. с. при /г = 1000 об/мин до 2500, 5000, 7000 л. с. при и = = 1200 o6 MUH и при скольжении 1, 2 и 3%. [c.156]

Продолжает оставаться актуальной разрабатываемая ранее комплексная проблема повышения качества машин и коэффициента полезного действия машин за счет увеличения износостойкости подвижных сопряжений и снижения в них потерь на трение. К наиболее ответственным подвижным сопряжениям машин относятся опоры (подшипники) скольжения, получившие широкое распространение, благодаря их определенным преимуществам перед подшипниками качения. В ряде случаев подшипники скольжения вообще незаменимы. Труд н од осту пность и удаленность нефте- и газодобывающих районов, дефицитность подшипников качения часто приводят к необходимости замены их более доступными в условиях ремонтных производств подшипниками скольжения. Имеется тенденция частичной замены подшипников качения на подшипники скольжения не только в условиях ремонтных предприятий, но и при проектировании и серийном производстве нефтяного и газового оборудования. Так. например, фирма ЛАФКИН (США) предлагает для станков-качалок широкий спектр редукторов, на тихоходных (выходных) валах которых используются подшипники скольжения. Они заменили подшипники качения без изменения основных технических характеристик оборудования. Это обеспечило редукторам конструктивные и [c.311]

Обозначения h(H) — высота оси вращения i3jj — наружный диаметр сердечников статоров (для асинхронных двигателей) Р — номинальная мощность 7 — номинальное напряжение питания /ц —номинальное значение силы тока — номинальная частота вращения вала — номинальный момент max — максимальная частота вращения вала т — коэффициент полезного действия Ля — сопротивление якорной обмотки Лд — сопротивление дополнительных полюсов (на дополнительных полюсах располагается компенсационная обмотка, которая включается последовательно с обмоткой якоря и предназначена для улучшения процесса коммутации в щеточно-коллекторном узле) — сопротивление обмотки возбуждения — индуктивность обмотки якоря J — момент инерции якоря S — номинальное скольжение М ах> — максимальный и пусковой момент на валу соответственно (для асинхронных двигателей) — пусковой ток os ф — коэффициент мощности (отношение активной мощности цепи переменного тока к полной мощности, чем ближе к единице, тем лучше). [c.194]

Вторая лекция. Первую половину лекции рекомендуется посвятить решению, в качестве примера, задачи № 837 из сборника И. В. Мещерского (изд. 1965 г.). В условии этой задачи не сделано оговорки о том, что коэффициент трения принимается постоянным, не зависящим от относительной скорости. Если учесть в этой задаче хотя бы незначительное изменение коэффициента трения в зависимости от относительной скорости скольжения, то получим типичный пример самовозбуждаюцдихся колебаний, физическую сторону которых легко описать с помощью баланса энергии. Целесообразно рассмотреть и некоторые другие примеры автоколебаний. Во всяком случае здесь вполне уместно дать определение автоколебаний, подчеркнув их особенности, и перейти к изложению вынужденных колебаний под действием сил, являющихся заданными функциями времени. Во второй части лекции следует дать решение дифференциального уравнения движения системы с одной степенью свободы под действием восстанавливающей и гармонической возмущающей сил. Полезно представить решение этого уравнения в виде суммы трех слагаемых, выражающих соответственно свободные колебания, свободные сопровождающие колебания и чисто вынужденные колебания. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...