Пределы разгона

Вычисляя потери давления для разгонного участка, мы не учитывали того, что вследствие изменения скоростей и толщины пограничного слоя в пределах этого участка силы трения будут в разных сечениях разные. Следовательно, строго говоря, нельзя применять закон Гагена-Пуазейля для расчета потерь на трение в разгонном участке. Более точные вычисления ), учитывающие изменение силы трения в пределах разгонного участка, дают в достаточно хорошем согласии с экспериментом следующую формулу [c.473]

Таким образом, пределы разгона и подъема зависят от сцепления колеса с дорогой. [c.21]

В реальных условиях значение U колеблется в пределах 15 ООО...200 ООО В, что позволяет разгонять электроны до значительных скоростей. [c.110]

В соответствии с гипотезой Чаплыгина—Жуковского при плавном обтекании крыла поток обычно не огибает заднюю кромку, а сходит с нее (рис. 9.13, в). При этом скорости на острых задних кромках несущей поверхности конечны. Сход потока с таких кромок сопровождается образованием начального (разгонного) вихря и, как следствие, формированием свободных нестационарных вихрей, отделяющихся от присоединенных. Изменение интенсивности присоединенных вихрей вызывает сход с них пелены свободных вихрей, параллельных присоединенному вихрю. Эта вихревая пелена располагается на самой несущей поверхности и за ее пределами, сходя с задней кромки. Таким образом, в этом случае циркуляция по произвольному контуру, охватывающему сечение крыла, не равна нулю. [c.289]

Заряженные частицы можно разгонять по определенным траекториям комбинированным действием электрических и магнитных полей. Устройство, в котором под действием электрических и магнитных полей создается пучок заряженных частиц высокой энергии, называется ускорителем. В настоящее время ускорители различных типов являются практически единственными источниками заряженных частиц, используемых для осуществления ядерных реакций и реакций с элементарными частицами, В ускорителях получают пучки частиц с энергиями от нескольких МэВ до сотен ГэВ, причем верхний предел обусловлен не принципиальными трудностями, а существующим состоянием ускорительной техники. По грубой оценке технический прогресс приводит к повышению максимальной энергии ускорителя на порядок за десятилетие, [c.466]

Центробежные муфты. Эти муфты используются для автоматического сцепления или расцепления валов при достижении ведущим валом определенной скорости. Например, они применяются а) для повышения плавности разбега механизма б) для разгона двигателя с небольшим пусковым моментом без нагрузки и последующим плавным включением нагрузки в) для отключения механизма, когда частота вращения двигателя превышает допустимый предел. По принципу действия центробежные муфты являются фрикционными, у которых включение и выключение осуществляется автоматически при определенной угловой скорости в результате взаимодействия центробежных сил инерции специальных грузиков с тормозными колодками и пружин. [c.314]

В стадии разгона скорость звена приведения возрастает от нуля до скорости установившегося движения, которая периодически меняется в пределах от Оа,, до Для упрощения [c.306]

Если приведенная масса жидкости и твердых звеньев М для подавляющего большинства задач остается постоянной или может быть на отдельных участках пути принята постоянной, то величины рд и к могут изменяться в значительных пределах. Так, в начальный момент времени, когда в пневматическом цилиндре давление еще не успевает выравняться с сетевым, но Рд стало больше к и движение началось, давление рд продолжает повышаться до сетевого давления. Обычно это время нарастания давления мало, но оно оказывает заметное влияние на разгон механизма. Точно так же и величина к, которая учитывает технологические усилия, силы трения и другие силы, может (правда, менее значительно) изменяться в зависимости от времени, а иногда от пути или скорости. [c.230]

Вели рабочая угловая скорость вала лежит за пределами критической скорости, то при пуске машины, в разгоне, неизбежен переход через критическую скорость. При достаточно быстром нарастании угловой скорости процесс колебаний будет нестационарным и картина изменения амплитуд будет сильно отличаться от таковой при весьма медленном изменении угловой скорости, когда для определения амплитуд колебаний еще можно пользоваться известной резонансной кривой. Практическое значение этого отличия состоит в том, что при известных условиях достаточно быстрое нарастание угловой скорости при разгоне позволяет валу проскочить через критическую скорость без того, чтобы амплитуды колебаний успели развиться до сколько-нибудь существенных значений, опасных в отношении поломки вала. [c.160]

Чтобы можно было установить более легкий маховик, надо применить либо более мощный двигатель, либо двигатель другого типа. Первое нецелесообразно. Во втором случае, чтобы расширить пределы колебаний угловой скорости кривошипа, можно воспользоваться асинхронным двигателем кранового типа, имеющим механическую характеристику, показанную на фиг. 10. Можно, конечно, применить и электродвигатель постоянного тока с последовательным возбуждением, но при этом надо считаться с тем, что при холостом ходе двигатель будет сильно разгоняться. [c.115]

Для этого предварительно разгоняют поступательно движущуюся массу или маховик до определенной скорости. Только после этого они сцепляются специальным механизмом с активным захватом, и образец деформируется. При этом движение активного захвата в общем случае является синусоидальным. При достаточно малом отношении времени до разрушения /р к периоду колебаний деформирование происходит с постоянной скоростью, т. е. на прямолинейном, восходящем участке синусоиды. Поскольку период колебаний конструктивно может быть снижен увеличением массы только до определенного предела, этот режим постоянной скорости деформирования может быть достигнут при скоростях захвата 3—5 м/с и более. [c.107]

В режимах перехода на собственные нужды большую роль играет координация работы систем управления тепловыми и электрическими параметрами. При отключении генератора от сети его нагрузка резко меняется (мощность собственных нужд не превосходит 10% полной мощности генератора) и во избежание разгона турбогенератора быстро прикрывают регулирующие клапаны турбины. Одновременно снижают мощность реактора до уровня, соответствующего мощности генератора (около ]0%), а так как это занимает значительное время, необходимо длительно сбрасывать избыточный пар в конденсатор турбины и другие пароприемные устройства. В режиме перехода на собственные нужды существует большая вероятность выхода отдельных параметров за допустимые технологические пределы. В этом случае должны срабатывать автоматические защиты, полностью отключающие генератор и останавливающие ре- [c.140]

Исследование движения руки робота по о с и Z проводилось при длинах хода 100, 250, 500 мм и скоростях F .,qi,= 75 (транспортная скорость), 20, 16, 10 мм/с. Величина ускорения при движении руки колебалась в пределах 1,6—4,9 м/с , что приводило к значительным инерционным нагрузкам (112— 343 Н) при массе руки в 70 кг. Разгон руки сопровождается значительными колебаниями, особенно при сварочных скоростях 20, 16, 10 мм/с. Закон движения трапецеидальный. Движение руки робота происходит с заметным колебанием в вертикальной плоскости с частотой около 13 Гц. При прямом и обратном движениях графики зависимости от длины хода существенно не различаются. Другое дело К,. Его графики для прямого и обратного ходов различны, а величины находятся в пределах 0,27—0,42. [c.85]

Испытания при повороте горелки проводились (фд =7,85 рад) для ф=1,57 (90°), 3,14 (180°) и 4,71 (270°) для скорости = 1,4 рад/с. Ускорения при разгоне и торможении соизмеримы и колеблются в пределах 10—18 (для разгона) и 8—21 1/с (для торможения). Максимальная погрешность позиционирования на Д=200 мм +0,1 мм и не превышала паспортной (+0,5 мм). [c.87]

Сброс нагрузки. В случае аварии электрической сети нагрузка может оказаться внезапно снятой с турбогенератора полностью или в значительной части. При этом регулировочные клапаны должны перейти из положения в момент сброса нагрузки к положению нового равновесия, соответствующего при полном сбросе нагрузки холостому ходу. Во время движения клапанов к их новому рав новесному положению пар продолжает поступать в турбину, развивая вместе с аккумулированным внутри турбины паром избыточную мощность. Эта мощность полностью затрачивается на увеличение скорости вращения ротора, которая может превысить допускаемый предел и вызвать действие автомата безопасности, останавливающего турбину. Недопустимый разгон турбогенератора может получиться также при неполном сбросе нагрузки, и в этом случае выключение агрегата автоматом безопасности может принести большие убытки. [c.180]

Мощность двигателя [64]. Выбор мощности двигателя летучих ножниц, работающих на режиме запусков, производится исключительно из условий разгона движущихся масс ножниц, так как усилие реза в этом случае большого значения не имеет, а время разгона ножниц обычно требуется весьма малое. В зависимости от условий работы и конструкции ножниц оно может колебаться в пределах от 0,1 до 5 сек. Расчёт привода проводится по рассмотренным выше методам. [c.980]

Стремясь к всемерному сокращению этого времени, следует повышать как величину углового ускорения прй разгоне и торможении и Эз, так и число оборотов конечного равномерного движения п . Пределом к повышению ускорения является опасность возникновения буксования опор (гусениц) по грунту, вследствие чего ускорения более 0,5 радиан сек следует принимать только после особого расчёта. Скорость установившегося движения ограничивается только динамической устойчивостью экскаватора (см. ниже Устойчивость экскаваторов"), и при числе оборотов в минуту более 5—6 необходимо производить проверку. [c.1173]

В экспериментах УПИ коэффициент теплоотдачи изменяется по высоте аппарата в соответствии с изменением плотности (рис. 3.23). Если не говорить о небольшой аномалии при у/ = 5,2 м/с и С = 9,5 и 12,7 кг/(м с), причина которой пока не найдена, коэффициент теплоотдачи уменьшается на разгонном участке высотой около 4 м и остается практически постоянным за его пределами. Небольшое повышение величины оГ на выходном участке также связано с увеличением там концентрации частиц из-за влияния последующего поворота потока. Однако плотность потока, усредненная по высоте участка топки, на котором размещен калориметр, не является единственным фактором, определяющим величину а. [c.130]

Опытно-промышленный регенератор представляет собой одну секцию промышленного многосекционного каскадного регенератора. Его конструкция обеспечивает изменение параметров регенерационного процесса в широких пределах. Главные узлы регенератора — смесительная камера 1, разгонная труба 3, очистительная камера 5 и рециркуляционный клапан 4. [c.121]

Результаты проверки влияния зазора между разгонной трубой и колпаком на качество регенерата показали, что последнее не меняется при изменении зазора в пределах 100— 220 мм. В этих пределах зазор может назначаться исходя из конструктивных соображений. [c.128]

Питатель абразива включался после стабилизации скорости вращения разгонной трубки. В качестве абразива применялся монодисперсный порошок нормального электрокорунда № 16 с микротвердостью по прибору ПМТ-2 около 2000 кг/мм . Повторно в экспериментах абразивный порошок не использовался. В связи с применением электрокорунда при повышенной температуре были проведены опыты по изнашиванию образцов стали Ст. 3 холодным и предварительно нагретым до 600° абразивом, которые показали, что в пределах этих температур абразивные свойства электрокорунда не меняются. [c.98]

В ходе экспериментирования возмущения (пределы изменений аргумента) могут быть весьма значительными. При этом связь между у н х перестает быть линейной и точность оценок изменяется. Как уже указывалось, разгонные характеристики могут быть получены аналитически. Для многих парогенераторов они вычислены, и экспериментатору следует уметь ими пользоваться. [c.109]

В табл. 9 приведены основные расчетные значения для этих же котлов. Из этой таблицы видно, что времена разгона по уровню лежат в пределах 49—215 сек. Эти данные были использованы для подсчета величин dV"Idt, dh/dt и изменения уровня. [c.380]

Таким образом, в пределах разгонного участка влияние вязкости распространяется не на все поперечное сечение, а лишь на часть его, прилежащую к стенкам. В каждом сечении этого участка имеется как бы ядро с постоянной скоростью течения, на которое не распространяется влияние вязкоети жидкость здесь можно считать идеальной. Скорость в ядре течения по мере удаления от входа увеличивается и, следовательно, давление падает (по закону Бернулли для идеальной жидкости). Увеличение скорости здесь происходит потому, что вне ядра, в пограг1ич-ном слое, скорость по мере удаления от входа убывает, а средняя скорость [c.472]

В качестве примера рассмотрим рис. 5.22, на котором показано изменение зффективности поиска (в данном случае она характеризуется количеством выполненных рабочих шагов Л р) при оптимизации асинхронного гиродвигателя на минимум времени его разгона методом градиента в зависимости от величин бх, и Их, Как видно из рисунка, для оптимизации данного класса ЭМУ наиболее приемлемы значения бх , = 0,01 -г 0,02, Их1 = 0,1 = 0,15. При Их >0,2 наблюдается периодический выход за пределы заданной области изменения параметров, что отражено на рис. 5.22 горизонтальными участками траектории поиска. Это, хотя и не изменяет конечного результата поиска, приводит к существенному росту времени его проведения. [c.158]

В качестве примера, поясняющего введенные понятия, рассмотрим управление процессом разгона асинхронного двигателя, которое можно осуществить, изменяя амплитуду и частоту питающего напряжения. Координатами состояния объекта являются частота вращения ротора, потребляемые токи, тепловое состояние элементов конструкции. На управляющие воздействия и координаты состояния накпадьшаются ограничения (например, амплитуда напряжения питания, потребляемые токи, температуры не должны превышать заданных пределов). Критерием оптимальности управления, выражаемым в общем случае функционалом вида (6.22), в рассматриваемом случае могут быть энергия, затрачиваемая на разгон двигателя [c.222]

Верхний предел энергии, достигаемый на фазотроне, определяется не физическими, а экономическими ограничениями и равен примерно 1 ГэВ. Дело в том, что в соответствии с (9.2) при скоростях, близких к с, радиус орбиты пропорционален энергии. Ъэтому вес магнита пропорционален кубу энергии, так как магнитное поле должно создаваться во всей камере от центра до краев. Магнит делается из высококачественного трансформаторного железа и является самой дорогой частью ускорителя. Тем самым стоимость фазотрона, грубо говоря, пропорциональна кубу энергии. Из-за этого для получения частиц с энергиями от 1 ГэВ и выше используют кольцевые циклические ускорители, в которых частицы разгоняются не по спирали, а по кольцу, что приводит к значительному снижению веса магнита, т. е. стоимости. В области от 25 до сотен МэВ фазотронный метод ускорения протонов, дейтронов и а-частиц сейчас является основным. [c.474]

Наиболее важные результаты былн получены в области исследования со- противления однократному статическому н динамическому разрушению с учетом начальных макродефектов на базе линейной и нелинейной механики разрушения. Это в первую очередь относится к разработке теории и критериев хрупкого и квазихруикого разрушений упругих и упругопластических тел с трещинами. К числу силовых, энергетических и деформационных критериев относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений Ки и Кс, пределов трещиностойкости энергии разрушения Gi , G , Уь J , раскрытия трещин или бе, а также критические деформации в вершине трещин е . Для определения указанных характеристик известны многочисленные методики испытаний — на статическое растяжение плоских и цилиндрических образцов с трещинами, на статический изгиб и внецентренное растяжение плоских образцов, на внутреннее давление сосудов, на растяжение центробежными силами при разгонных испытаниях дисков. [c.21]

При иптегрирояании полученного уравнения следует иметь в виду, что в фазу рабочего (р. х.) н п фачу холостого ходов (х. х.) работа электромашинпого агрегата протекает по-разному. Если нагрузочный график задан, то изменение момента двигателя в дозволенных пределах может быть обеспечено соответствуюп им выбором момента инерции Jp системы, с увеличением которого перепад момента двигателя уменьшается. В течение фазы холостого хода происходит разгон ротора двигателя до (Втах причем время разгона увеличивается с увеличением момента инерции системы. [c.54]

Колебания ускорения также указывают на неравномерность движения стола на рабочем участке. Величина его ускорения достигает 3,2 ы/с . В отдельных случаях ускорение при разгоне и тормолгении равно 4,6—5,7 м/с и звенья механизма стола испытывают инерционные нагрузки, доходящие до 2760—3420 Н. Погрешности позиционирования изменялись в пределах 0,3— 0,7 мм (паспортное значение +0,5 мм). [c.84]

Рассмотрим движение руки по оси Y. Исследование проводилось при длине хода L =100, 250 и 500 мы. При этом скорость сварки F a =50, 20, 16, 10 мм/с, а транспортная скорость Fnj n=300 мм/с. Регистрировались скорость F, ускорение а, малые перемещения в конце хода Ai и Да- Испытания показали, что максимальное ускорение разгона 14 м/с при iiaoii = 300 мм/с, при сварочных скоростях оно не превышает 2 м/с , торможение руки происходит с меньшим ускорением, чем разгон. При транспортной скорости 300 мм/с средние скорости движения руки значительно ниже паспортных, особенно при малых Движение происходит неравномерно, с колебаниями, амплитуда которых достигает 150—200 мм/с. К,, находится в пределах 0,75— [c.86]

Наибольшее быстродействие ГУ и суппорта наблвдается при частоте импульсов порядка 500 - бООгц. Изменение массы суппорта в пределах от 1000 кг до 1750 кг не оказывает существенного влияния на время разгона ГУ, в то время как время разгона суппорта растет с увеличением массы суппорта почти по линейному закону (рис. 3). [c.141]

Высокие значения коэффициентов концентрации, обнаруживаемые во вращающихся дисках методом фотоупругости, потребовали экспериментального изучения действительного влияния эксцентричных отверстий на прочность путем проведения разгонных испытаний с доведением дисков до предела текучести и последующего разрыва. Наблюдение за разрушением дисков с эксцентричными отверстиями, расположенными в зонах с < 1, подтвердили, что разрыв дисков происходит вдоль радиальных сечений, проходящих через центры отверстий. Исследования [581 показывают, что у дисков других профилей, имевших вдоль радиуса зоны с aja > 1, даже при отсутствии эксцентричных отверстий, наблюдались не радиальные, а кольцевые трещины, возникшие под действием радиальных напряжений. Если эксцентричные отверстия разместить в зонах, где ajof > 1, то роль радиальных напряжений еще более возрастет и склонность вращающихся дисков к образованию кольцевых трещин усилится. [c.104]

Смесительная камера состоит из цилиндрического корпуса диаметром 360 мм, в котором установлено сопло 2 с винтовым механизмом для изменения зазора h между соплом и разгонной трубой в пределах от О до 300 мм. Винтовой механизм за-ш,ищен кожухом от попадания песка. В передней части корпуса смесительной камеры установлена дверь со стеклом, а на противоположной стороне — стекло, за которым расположена лампа подсветки. Дверь уплотнена резиной, что обеспечивает герметичность камеры. Крышка смесительной камеры имеет три отверстия центральное — для разгонной трубы, правое — для патрубка подачи исходного материала, левое — для патрубка подачи возврата от рециркуляционного клапана 4. [c.121]

Таким образо) , в соответствии со сказанным выше в пределах дозвуковых режимов течения разгон потока сопровождается нарастанием энтропии. В критическом состоянии ds = 0. Дальнейшее повышение скорости возможно лишь при уменьшении энтропии, для чего требуется организовать сгтвод тепла. Если скорость на входе в канал превышает звуковую (М > 1), то подвод тепла вызывает торможение потока dw < 0). [c.201]

Оценка точности измерений. Одним из важнейших условий проведения опытов по изучению износа является точное соблюдение заданной скорости потока. Поэтому особое внимание было уделено контролированию числа оборотов разгонной трубки, которое производилось частотомером ИЧ-7, включенным в цепь генератора агрегата ПТ-1000ЦС. Частотомер измерял частоту тока генератора, определяющую число оборотов двигателя. При скорости вращения двигателя, равной 314 рад/с, колебания показаний частотомера были в пределах 1 рад/с, что составляет 0,3% от числа оборотов разгонной трубки. Число оборотов регулировалось реостатом, включенным в цепь обмотки генератора. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...