Учет неравномерного нагрева

Для удобства вместо углов наклона срединной поверхности на соответствующих радиусах варьируются расстояния I (г), а в программе уже по их значениям определяют углы при учете неравномерного нагрева по толщине диска. [c.210]

СИСТЕМ С УЧЕТОМ НЕРАВНОМЕРНОГО НАГРЕВА [c.206]

Та же схема вывода уравнений общего изгиба и устойчивости сохраняется и в более общих случаях трехслойных оболочек с жестким заполнителем, с внешними слоями из различных материалов (оболочки несимметричного строения), причем материалы слоев могут быть и ортотропными. В этих случаях также может быть получена система из пяти уравнений относительно пяти перемещений. Такая методика получения уравнений распространяется и на случаи учета неравномерного нагрева слоев оболочки. [c.252]

Отметим, что для вывода уравнений изгиба и устойчивости трехслойных пластинок и оболочек со слоями из ортотропных материалов, несимметричных по толщине, с учетом неравномерного нагрева и т. п. в большинстве работ используются вариационные методы. [c.252]

УЧЕТ неравномерного НАГРЕВА [c.20]

Пренебрежение к учету влияния тепловых факторов может привести к чрезмерному и неравномерному нагреву деталей механизма и нарушению нормального их взаимодействия. [c.159]

Учет неравномерности тепловосприятия элемента по высоте топки производится в тех случаях, когда она может заметно повлиять на результаты гидравлического расчета поверхностей нагрева, например, при наличии зажигательных поясов и ошипованных [c.78]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении (условие 6 но табл. 4). Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия ДЛ , а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям 2/ — 4/ в табл. 1. В сопряжениях и -В и в точке С имеются неизвестные разрывы A Q и AN. Осевое усилие ДЛ создает [c.94]

Пример 2.1. Рассмотрим расчет диска газовой турбины. Результаты расчета диска без учета больших прогибов от растягивающих сил и изгиба приведены в примере 2.2. На рис. 2.6 и 2.7 показаны напряжения растяжения в диске от действия центробежных сил, растягивающей нагрузки Nгь иа наружном контуре и неравномерного нагрева вдоль радиуса. Суммарные напряжения с учетом изгиба от действия распределенной поперечной нагрузки (г) и неравномерного нагрева по толщине также соответственно показаны на рис. 2.6 и 2.7. В данном случае уравнения (2.77) и (2.84) решаются как линейные при этом полагается = О, i-ia-f) = О, = 0. = О, [c.51]

Напряжения в диске (рис. 2,12, а) при одновременном действии всех нагрузок (распределенных поперечных сил, распределенных вдоль окружностей радиальных и перерезывающих сил и моментов) и неравномерном нагреве по радиусу (рис. 2.12, б) показаны на рис. 2.12, в и г. Уравнения растяжения и изгиба решались как линейные, и все члены, связанные с большими прогибами и влиянием растягивающих напряжений на изгиб, полагались равными нулю (линейное решение). Результаты расчета диска с учетом влияния растягивающих сил на изгиб (восстанавливающего эффекта) и с учетом нелинейных членов уравнений (2.77) и (2.84) показаны на этом же рисунке (нелинейное решение). Учет работы растягивающих сил на упругих прогибах меняет картину напряженного состояния. Расчет диска как жесткого обусловливает в этом случае большие напряжения изгиба и большие прогибы (рис. 2.12, д). [c.52]

Для линейной несвязанной задачи термоупругости, описываемой (1.58) с граничными условиями (1.21) и (1.22), интегральная форма представления решения базируется на обобщении на случай неравномерного нагрева тела теоремы о взаимности работ (теоремы Бетти—Максвелла). Пусть в одной и той же точке тела под действием двух различных систем нагружающих факторов fi (М), АТ (М) и f i (М), АТ" (М) при М V, Pi (М) и р с (N) при N ( S возникают два различных напряженно-деформированных состояния, характеризуемых компонентами тензоров ст /, ег/ и а с/, ц. С учетом (1.39), связывающим напряжения и деформации в линейно-упругом материале, получим [c.31]

Шевченко Ю. Н. Упругопластическое напряженное состояние тел вращения конечных размеров с учетом деформаций ползучести при неравномерном нагреве и радиационном облучении // Тепловые напряжения в элементах конструкций.— 1973.—Вып. 13.—С. 17—23. [c.228]

Использование для демпфирования естественного теплового изгиба штанг стабилизатора от неравномерного нагрева солнечными лучами [38J. За счет неравномерного теплового расширения с некоторой тепловой инерцией штанга поворачивает отражатели таким образом, что силы светового давления солнечных лучей создают демпфирующий момент. Исследованию динамики системы солнечной стабилизации с учетом теплового изгиба стабилизатора посвящен разд. 5.1. [c.48]

Пример. Стальная трубка в месте соединения с трубной доской подвергается неравномерному нагреву. Средний радиус и толщина трубки составляют Го = 1,75 сл и Л = 0,3 см. Температура трубки, измеренная термопарами, изменяется вдоль ее оси в соответствии с графиком на рис. 41, а по толщине трубки температура существенно не изменяется. Требуется определить наибольшие тепловые напряжения в трубке без учета ее связи с трубной доской. [c.186]

Вектор X второго расчета вычисляют с учетом сил инерции, неравномерного нагрева и внутреннего давления, но при нулевом значении неизвестного, начального параметра. Вектор состояния в начальной точке в этом расчете [c.98]

Вектор X первого расчета вычисляют без учета вращения и неравномерного нагрева, т. е. при = 0. При этом второй начальный параметр принимают за нуль, а первый (неизвестный) — за единицу, таким образом [c.98]

Уравнение (3.73) решается на ЭЦВМ по стандартной программе способом двух расчетов. Вектор X представляется в виде суммы [см. уравнение (3.60)]. Вектор первого расчета X вычисляется без учета сил инерции и неравномерного нагрева (т. е. при Н=0) при начальном значении (3.62). [c.103]

Вектор второго расчета X вычисляется с учетом вращения и неравномерного нагрева при начальном значении (3.61). Неопределенный множитель С определяется согласно условию (3.64). [c.103]

Если требуется найти контактное давление, возникающее только за счет натяга (без учета вращения и неравномерного нагрева), разность Ыдр — вр следует приравнять половине нат>1га Д. [c.110]

Комплекс тепловых свойств определен путем составления и решения уравнений тепло- и массопереноса, а также уравнений кинетики разупрочнения образцов стеклопластиков при одностороннем высокотемпературном нагреве. Рассмотрено влияние состава и свойств компонентов на характеристики теплопроводности и температурного расширения стеклопластиков с учетом анизотропии структуры материала при нормальных и повышенных температурах. Составлена программа и приведены примеры определения тепловых свойств стеклопластиков в условиях термодеструкции с учетом зависимости их от температуры и степени завершенности процесса термодеструкции. Изложенный подход к определению тепловых свойств и теплостойкости стеклопластиков при неравномерном нагреве применим ко многим другим теплостойким композиционным полимерным материалам. [c.2]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОСТОЙКОСТИ ОБРАЗЦОВ ПРИ НЕРАВНОМЕРНОМ НАГРЕВЕ С УЧЕТОМ ВРЕМЕННОЙ ЗАВИСИМОСТИ ПРОЧНОСТИ МАТЕРИАЛА [c.212]

Сопротивление выступающих из зажимов концов деталей определяется по формуле (4) с учетом неравномерного распределения температуры по длине деталей. К концу нагрева по методу сопротивления распределение температуры можно приближенно принимать по ломаной линии А на фиг. 21, л. При сварке оплавлением с предварительным подогревом можно пользоваться распределением температуры Б и, наконец, при сварке оплавлением без подогрева — распределением температуры В (фиг. 21). Действительное распределение температуры для этих трех случаев показано на фиг. 21,6. [c.23]

Рассматривается приближенная теория стержней переменного сечения с переменными параметрами упругости при действии внешних сил и неравномерного нагрева. Изменение модуля упругости в различных точках стержня в большинстве случаев связано с влиянием температуры. Учет указанного изменения необходим также для [c.76]

Впервые на необходимость изучения температурных напряжений лопаток обратил внимание Стодола, в курсе которого [40] приведен элементарный метод определения температурных напряжений в кромках лопаток. Расчет рабочих лопаток при неравномерном нагреве их с учетом зависимости модуля упругости материала от температуры рассмотрен в работе [20]. [c.58]

Пренебрежение к учету влияния тепловых факторов может привести к чрезмерному и неравномерному нагреву деталей механизма и нарушению нормального их взаимодействия. При этом могут возникнуть следующие вредные явления а) уменьшение зазоров между деталями (в подшипниках, в направляющих) и ухудшение условий и свойств смазки, и, как следствие, повышенный износ и заедание трущихся поверхностей б) нарушение точности работы механизма вследствие смещения деталей, вызванных неравномерным нагревом их или различной величиной температурных коэффициентов расширения материалов сопряженных деталей в) снижение коэффициента трения во фрикционных передачах, муфтах и тормозах г) понижение несущей способности (прочности) деталей. Расчет стальных и других металлических деталей, работающих при температуре выше 200° С и деталей из легких сплавов и пластмасс — выше 100—150° С, связан с учетом явлений ползучести и релаксации материала и рассматривается в специальной литературе. [c.183]

Если утилизированной теплоты недостаточно для обеспечения заданной температуры приточного воздуха, проектируются дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверхности нагрева дополнительных воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномерности их тепловой нагрузки в различных эксплуатационных режимах (при защите от обмерзания теплоутилизационного оборудования, при изменении параметров и расходов теплоносителей ВЭР и т.д.). [c.180]

В условиях эксплуатации самолета на скоростях, соответствующих М=3 вследствие разогрева некоторых частей планера до 300°С, а также с целью обеспечения длительного ресурса эксплуатации с одновременным снижением веса, на Т-4 потребовались материалы и конструкции исключающие снижение прочности и обеспечивающие компенсацию температурных напряжений, вызванных неравномерным нагревом конструкции. Кроме того, вследствие нагрева обшивки планера требовалось разработать такие теплоизоляционные материалы, которые создавали бы нормальные температурные условия для экипажа. С учетом высоты полета и нагрева нужны были новые герметики для топливной и воздушной герметизации. Не менее сложным был вопрос разработки новых радиотехнических материалов. Это привело к созданию в широком масштабе новых нержавеющих сталей, сплавов титана, жаропрочных сталей и целой группы новых неметаллических материалов, а также лаков и клеев. [c.46]

В то же время необходим учет процессов, вызванных неравномерностью нагрева звукопроводов, связанной с охлаждением преобразователей. Показано, что при соответствующем выборе режима работы звукопровода и его материала, когда обеспечивается не слишком сильное изменение скорости звука в звукопроводе на расстоянии, сравнимом с длиной волны, сигнал передается без потерь и искажений по неравномерно нагретому по длине звукопроводу. [c.123]

С учетом упругих деформаций задача о выпучивании оболочки под действием внешнего давления рассматривалась в работах Уэя [302], Уэя и Грегори [303], Серпико [294], Баргмана [183]. В [303, 183] была принята двухслойная модель. В [294] использовался вариационный метод и принималось допущение о линейном распределении напряжений по толщине оболочки. Вариационный метод в той же задаче применялся Малмбергом [268]. В [183] показано, что критическое- время существенно зависит от переменной составляющей внешнего давления. Критическое время выпучивания цилиндрической оболочки с начальной эллиптичностью под действием внешнего давления при учете неравномерного нагрева рассчитывал Пэн [275]. Здесь использовался шаговый метод по времени в сочетании с методом сеток.. [c.270]

Описана технология прокатки заготовок на современных обжимных станах. Рассмотрены вопросы усовершенствования режимов дагрёва и прокатки слитков с учетом их неравномерного нагрева по высоте и сечению. Даны рекомендации по улучшению качества заготовок и снижению расхода металла. [c.58]

Для этого же диска при /о = 400°С на рис. 76 дано сопоставление диаграмм, построенных с учетом и без учета температурной зависимости предела текучести, причем во втором случае рассматривались два варианта в одном использовалт)сь значение предела текучести при нормальной температуре (стт), а в другом—его значение при /о = 400°С (отго). Как следует из диаграммы, учет изменения предела текучести, связанного с неравномерностью нагрева диска, имеет существенное значение при определении условия знакопеременного течения, ио на условие прогрессирующего разрушения влияет мало (предельные линии, построенные с учетом этого изменения — от< и без учета— Grto практически совпадают). Это обстоятельство является дополнительным обоснованием для того, чтобы принять в выражениях (5.48), (5.52), и оно существенно упрощает расчет. [c.162]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Тепловосприятия элементов и участков определяются по данным теплового расчета путе.м распределения радиациоппого и конвективного тепловоспрпя-тий между их поверхностями нагрева в пределах каж дого участка тепловосприятне считается равномерным. Учет неравномерности тепловосприятия в элементе производится согласно приложению I. [c.51]

Определение тепловосприятий элементов, участков и разверенных труб производится по данным теплового расчета путем распределения радиационного и конвективного тепловосприятий между их поверхностями нагрева аналогично расчетам для котельных агрегатов с естественной циркуляцией п. 4-09—4-15. В пределах каждого участка тепловосприятие принимается завномерным. Учет неравномерностей тепловосприятпя по элементу производится согласно приложению I. [c.58]

Зазоры в сопряжениях деталей поршневой группы, которые необходимо выдержать при сборке, определяет конструктор, исходя из тепловой напряженности поршня, гильзы цилиндра и прошне-вых колец, а также с учетом материала этих деталей. В связи с неравномерным нагревом поршня величина зазоров по его высоте неодинакова. [c.402]

Одним из определяющих износ факторов является температура, влияющая на упругопрочностные и износостойкие свойства материалов. Учет влияния температуры обеспечивается путем совместного рещения задач изнащивания и теплового трения, применения в расчетах зависимостей интенсивности изнащивания материалов от температуры, метода экспериментальной оценки фрикционной теплостойкости материалов, а также задачи напря-женно-деформированного состояния контакта при неравномерном нагреве. Рещение целесообразно проводить численными методами на той же структуре конечных элементов, что и задачи формоизменения. [c.179]

Температуру испьпання контролируют с учетом влияния тепла самим образцом. Термопары, как правило, загфепляют на образце. Неравномерность нагрева образца на рабочем [c.153]

При численной оценке нужно проявлять известную осторожность. Дело в том, что в отраженной волне температуры обычно столь высоки, что теплоемкость газа вследствие диссоциации, ионизации и т. д. не постоянна. Строго говоря, параметры отраженной волны следовало бы рассчитывать, пользуясь реальными термодинамическими функциями газа. Однако для грубой оценки можно воспользоваться формулами (4.6), выбрав для показателя адиабаты некоторое эффективное значение. В разреженном газе в области диссоциации или ионизации можно принять, для оценки, например, у = 1,20. Это дает р /р1 13, д4/р1 л 6, Т, /Т1 2,17. В тяжелых одноатомных газах можно получить в отраженной ударной волне десятки тысяч градусов. В воздухе при начальном давлении Ро = 10 мм рт. ст. и скорости падающей волны О Ъ км/сек, когда 5800° К, д1/ро Ю, в отраженной волне 8600° К, д4/р1 л 7 (эти данные получены с учетом реальных термодинамических свойств). Реальный процесс в ударной трубе протекает гораздо сложнее, чем это рисуется идеализированной схемой, изложенной выше. Ударная волна становится стационарной не сраэу после разрыва диафрагмы, а лишь-спустя некоторое время. Играют роль трение о стенки, взаимодействие-с пограничным слоем, особенно в отраженной ударной волне, неравномерность нагрева по сечению трубы, потери энергии через стенки и на излучение (при очень высоких температурах), перемешивание газов, у контактного разрыва и многие другие эффекты (см. об этом [2, 4, 5, 19] там же имеются ссылки на многие оригинальные работы). [c.206]

Положительные значения yr. ia поворота получаютси в том случае, ссли его направление и напрянление приложенного единичного момента совпадают. Углы поворота с учетом влияния перерезывиюи1еи силы и неравномерного нагрева определяют 1Ю приведенным ранее формулам. [c.221]

Различные решения для пологих оболочек вращения с учетом боль ших прогибов даны во многих работах [ , 7, 15, 18, 22 ]. Однако вопросам расчета таких оболочек при неравномерном нагреве и в предполо-жении переменных упругих и геометрических параметров уделяется существенно меньше внимания, в то время как при оценке прочности и податливости многие детали машин (тонкие гибкие искривленные диски, днищи сосудов и др.) требуют именно такого рассмотрения [8 9]. Рассмотрим термоупругую задачу для пологой оболочки при больших прогибах и решение с учетом неупругих деформаций — пластичности и ползучести. [c.432]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...