Тепловые коэффициенты и тепловые сопротивления

Возникновение науки о механических свойствах в начале XX века базировалось на осредненных и статических представлениях, что каждой величине напряжения соответствует определенная величина деформации. При этом по аналогии с другими физическими свойствами предполагалось, что механические свойства материала могут быть измерены в чистом виде , как некоторые константы данного материала наподобие его плотности, параметров кристаллической решетки, коэффициента теплового расширения и т. п. Исходя из этих предположений, был получен ряд важных результатов опытное построение и применение в расчетах обобщенной кривой Людвика, лежащей в основе многих положений математической теории пластичности измерение сопротивления отрыву и его применение для различных схем перехода из хрупкого в пластическое состояние (Людвик, Иоффе, Давиденков, диаграммы механического состояния) и др. Однако дальнейшее более глубокое изучение показало ограниченную справедливость (а в ряде случаев и ошибочность) подобных представлений. Это, в частности, привело к понятию структурной чувствительности многих механических характеристик. [c.15]

Удельная мощность ро определяется при тепловом расчете и для электрического расчета всегда является заданной. Также заданными являются удельное сопротивление р, частота / и кривые намагничивания В = / (Я). Однако в формулах (3-35) и (3-36) Я , и Я — это амплитуда и действующее значение первой гармоники напряженности магнитного поля, а — магнитная проницаемость, определенная по амплитудам первых гармоник Я и В, в то время как основная кривая намагничивания дает связь между амплитудами результирующих зависимостей В (/) и Я (t). Таким образом, для определения магнитной проницаемости необходимо знать коэффициенты первых гармоник индукции (Ад) и напряженности магнитного поля (Ад), которые нужно ввести в формулу (3-36). [c.56]

На рис. 5.18,в представлены изменения истинного коэффициента тепловой эффективности ij) и теплового сопротивления золовых отложений на трубах СРЧ котлов П-49 и ПК-38 от времени после цикла очистки. Видно, что значение If непосредственно после очистки топки котла П-49 высокое (0,87), а соответствующее ему тепловое сопротивление отложений низкое —0,4 -Ю- м -К/Вт. Для топок котлов ПК-38 как с жидким, так и с твердым шлакоудалением эти же величины составляют ij5=0,94 и / = 1,8-10-Зм К/Вт. [c.223]

Помимо высокой коррозионной и радиационной стойкости молибден обладает такими важными для работы в жидких металлах свойствами, как высокая теплопроводность, сравнительно низкий коэффициент теплового расширения и высокое сопротивление эрозии. [c.36]

Коэффициент для определения норм тепловых потерь и термических сопротивлений. изолированных объектов нри различных температурах окружающего воздуха [c.33]

Тепловые коэффициенты и сопротивления, кондуктивный перенос тепла. На рис. 2-5 изображено сечение сплошного тела и показаны следы двух изотермических поверхностей S,-, S , имеющих температуры в данный момент времени t , Линии, перпендикулярные к изотермическим поверхностям, являются, как известно, линиями теплового потока, или, короче, линиями тока на рис. 2-5 эти линии обозначены стрелками. Через единицу площади изотермической поверхности проходит тепловой поток q, который называется удельным тепловым потоком, или плотностью теплового потока например, плотности тепловых потоков через поверхности I и / равны [c.34]

Рассмотрим метод оценки теплового режима аппарата, основанный на линеаризации соотношений (4-63) и (2-98) путем приближенного решения последнего уравнения и вычисления тепловых проводимостей и коэффициентов сопротивлений без учета, где это возможно, их зависимостей от температуры и расхода. [c.131]

Для определения структуры тепловых коэффициентов и сопротивлений необходимо остановиться на более простой модели, которую можно реализовать математически. Тепловая модель аппарата группы А представлена на рис. 5-1, б. Переход к тепловой модели основан на нескольких допущениях, которые в дальнейшем будут подробно обсуждаться. Здесь укажем только на основное допущение 1) система разнородных тел с дискретными источниками энергии в нагретой зоне заменяется анизотропным однородным телом, имеющим форму параллелепипеда, с равномерно распределенными источниками энергии. [c.138]

Износ и разрушение материала при трении обусловлены совместным действием поверхностной температуры и температурного градиента, вызывающего напряжение в материале. Когда в материале возникает температурный градиент или когда материал, состоящий из двух и более веществ с различными коэффициентами расширения, нагревается, отдельные его волокна расширяются различно в соответствии с их температурой и коэффициентом расширения. Сопротивление материала тепловому импульсу понимается как стойкость материала в условиях мгновенной генерации тепла. Таким образом, проблема сопротивления тепловому импульсу и тепловым напряжениям сводится к определению тепловых напряжений, обусловленных температурным полем материала. [c.80]

На теплообмен в слое влияют теплоотдача от газов к кускам топлива и тепловое сопротивление кусков, учитываемые величиной коэффициента теплоотдачи, отнесенного к единице объема слоя. [c.106]

Минимальные потери полного давления в камере, обусловленные наличием гидравлических и тепловых сопротивлений и характеризуемые коэффициентом восстановления полного давления [c.391]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

При расчете тепловых аппаратов искомыми величинами являются коэффициент теплоотдачи а и гидравлическое сопротивление А/7. Конвективный теплообмен характеризуется пятью критериями подобиями — Nu, Ей, Рг, Gr и Re. [c.423]

Электрические печи сопротивления (тигельные и отражательные) находят широкое применение для плавки алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов. Тигельные печи применяют в цехах с небольшим выпуском, а также в тех случаях, когда производят отливки из большого числа сплавов, разнообразных по химическому составу (рис. 117). Однако эти печи имеют низкую производительность и невысокий тепловой коэффициент полезного действия. Температура нагрева в печи находится в пределах 900 - 1100°С. [c.242]

Здесь — коэффициент линейного теплового расширения. В действительности деформация окрестности точки, возникшая под действием разности температур, встречает сопротивление среды. В этом случае полная деформация е т представляет результат суперпозиции указанного теплового расширения ек/ и упругой деформации [c.71]

Оценим температурное поле и тепловой поток теплопроводностью через многослойную стенку с учетом контактных сопротивлений. Каждый слой имеет заданную толщину б и коэффициент теплопроводности ki (рис. 3.3). [c.275]

Выявим закон изменения температуры в теле сначала для наиболее простого случая, когда внутренним тепловым сопротивлением тела по сравнению с внешним сопротивлением можно пренебречь, и потому в каждый момент времени температуру всего тела можно считать одинаковой. Равномерность температурного поля увеличивается с ростом коэффициента теплопроводности тела и с уменьшением коэ( )фициента его теплообмена с окружающей средой. При Bi <0,1 с достаточной для практики точностью температурное поле тела можно считать равномерным. [c.301]

Числовые значения ф, полученные в опытах, показывают, что при течении газа со скольжением дополнительное тепловое сопротивление создается не только вследствие температурного скачка, но и вследствие изменения условий теплообмена в пограничном слое. В самом деле, величине ф = 2,3 соответствует коэф )ициент аккомодации о = 0,573, тогда как непосредственно измеренные для воздуха величины коэффициентов аккомодации а = 0,87 — 0,97. Следовательно, дополнительное тепловое сопротивление при течении газа со скольжением больше теплового сопротивления, обусловленного скачком температур. [c.403]

Влияние слоя теплоизолятора на температурное состояние стенки при стационарном режиме теплообмена иллюстрируется рис. 16.1. Введение теплоизоляционного слоя при неизменных температурах сред и коэффициентах теплообмена с обеих сторон стенки увеличивает внутреннее термическое сопротивление и уменьшает тепловой поток. Вследствие этого повышается температура на наружной поверхности теплоизоляции по сравнению с температурой поверхности незащищенной стенки, понижается температура на ее внутренней поверхности и уменьшается температурный градиент в защищаемой стенке. Рост температуры наружной поверхности увеличивает ее излучение, что приводит к дополнительному уменьшению коэффициента теплопередачи и теплового потока. [c.468]

При граничных условиях III рода в тепловой системе задаются температура среды, омывающей тело, 7 и коэффициент теплоотдачи на поверхности тела а, а в электрической модели — электрический потенциал Wy, соответствующий температуре Гу, и добавочное сопротивление Ra, имитирующее термическое сопротивление теплоотдачи Ra = la. Математическая запись граничных условий третьего рода имеет вид [c.77]

На рис. 27.7 [81] представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при поперечном обтекании цилиндра в зависимости от угла ф для различных чисел Рейнольдса в условиях постоянного теплового потока по поверхности. Из рисунка видно, что число Нуссельта уменьшается, начиная от передней критической точки, достигает минимума при некотором угле ф и далее вниз по потоку резко возрастает. В передней критической точке толщина ламинарного пограничного слоя мала и поэтому локальные коэффициенты теплоотдачи и числа Нуссельта велики. По мере удаления от критической точки вниз по потоку растет толщина пограничного слоя, вместе с ней растет его тепловое сопротивление и коэффициент теплоотдачи уменьшается. В зоне отрыва пограничного слоя коэффициент теплоотдачи вновь резко возрастает. В этой области происходят весьма сложные и еще до конца не ясные явления. Здесь, видимо, происходит периодический процесс — утолщение пограничного слоя, его отрыв и унос оторвавшейся массы жидкости вниз по потоку. Этот периодический процесс непрерывно повторяется. Можно ожидать, что чем больше таких процессов происходит в единицу времени, тем интенсивнее теплоотдача, так как в момент отрыва слоя тепловое сопротивление в этой зоне значительно уменьшается. Очевидно, что применить гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) в этой области невозможно. На интенсивность теплоотдачи в зоне отрыва влияют число Рейнольдса, форма и качество поверхности (шероховатость) обтекаемого тела, физические константы жидкости. [c.321]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

Между теплопередачей и потерей давления существует тесная физическая и экономическая связь. Чем больше скорости теплоносителей, тем выше, коэффициент теплопередачи и тем компактнее для заданной тепловой производительности теплообменник, а следовательно, меньше капитальные затраты. Но при этом растет сопротивление потоку и возрастают эксплуатационные затраты. При проектировании теплообменных аппаратов необходимо решать совместно задачу теплообмена и гидравлического сопротивления и найти наивыгоднейшие характеристики. [c.459]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

Метод плоского бикалориметра (в условиях а -> оо) подвергся экспериментальной разработке в 1949—1950 гг., причем он оказался пригодным для определения коэффициентов теплопроводности и тепловых сопротивлений разнообразнейших материалов, не только листовых и слоистых—бумаги, асбеста, пенопластов и т. п., но и волокнистых и сыпучих. Объемный вес испытанных материалов колебался в широчзйших пределах от 10 до 2000 кг/л и даже выше [51]. [c.361]

Полученное по скорректированным коэффициентам теплопроводности тепловое сопротивление стенки практически не отличается от принятого ранее значения поэтому полученное ранее значение удельного теплового потока д "=Ш ь Вт/м является правильным. Проведенная проверка показывает, что полученные ранее с учетом предварительно принятой температуры / 5 = 100°С коэффициенты теплопроводности слоев стенки весьма незначительно отличаются от уточненных коэффициентов теплопроводности, рассчитанных с уточнением температуры и. Поэтому в практических расчетах, как правило, нет необходимости производить уточнение коэффициентов теплопроводности при корректировке температуры внещней по-вехности стенки (за исключением случаев, когда эта температура принимается предварительно с весьма значительным отклонением от действительности, например, если бы в данном примере мы приняли предварительно температуру / 5 не 100, а 500°С). [c.104]

С целью увеличения тепловых потоков в жидкость и пар использован метод интенсификации теплоотдачи, разработанный авторами ранее применительно к течению однофазных теплоносителей [25, 28, 121, 122]. Сущность метода заключается в периодической искусственной турбулизации тонких пристеночных слоев потока, где тепловой поток и термическое сопротивление максимальны. Искусственные турбулизаторы представляли собой кольцевые диафрагмы, образованные периодической обкаткой трубы роликом. Применительно к однофазным потокам этот метод позволил увеличить коэффициенты теплоотдачи к газам до 3 раз, к капельным жидкостям до 2,3 раза при умеренном росте гидравлического сопротивления. Так, например, получены следующие соотношения для теплоотдачи и гидравлического сопротивления Nu/Nuгл = 2 и / г.[ = 3 или Nu/Nuгл = 1,55 и / гл = 1,55. Можно предположить, что этот метод интенсификации окажется перспективным применительно и к двухфазным потокам в стержневом и дисперсном режимах. [c.305]

Таблица 31. Средние значения температур, коэффициентов теплообмена на поверхностях остеклений, а также тепловых потоков и термических сопротивлений межстекольного пространства

Типы теплообменников. Существует много раз.1[ичиых типов проти-воточных теплообменников. Чтобы получить нужную поверхность теилоие-редачи и вместе с тем достаточное иродольное тепловое сопротивление, тепло обменнпк обычно изготавливается длиной в несколько метров. Площадь поперечного сечения в значительной мере определяется величиной потока газа. Гидравлическое сопротивление является важным фактором при конструировании теплообменников, так как, с одной стороны, оно влечет за собой потерю энергии, а с другой стороны, увеличивает коэффициент теплопередачи. [c.136]

Сравнение экспериментальных значений теплового сопротивления с теорией задерживалось вследствие отсутствия надежного решения уравнений переноса при низких температурах. Из теории вытекало, что при самых низких температурах удельное тепловое сопротивление должно меняться пропорционально квадрату температуры (это приближенно соответствовало наблюдениям), однако коэффициент в этом теоретическом соотношении оставался неопределенным. Вильсон [60] получил приближенное решение, обсуждавшееся позже Макинсоном [61]. Зондгеймер [64] решил уравнение с большей точностью и показал, что результат Вильсона близок к действительности Клеменс [69] нашел, что величина теплопроводности, полученная численным решением уравнения переноса, отличалась от значения, найденного из теории Зондгеймера только на 11%. [c.224]

Первый член представляет тепловое сопротивление, обусловленное рассеянием электронов на колебаниях решетки коэффициент а пропорционален 0 . Второй член обусловлен рассеянием на примесях есть остаточное электрическое соиротивлеине металла и L,—число Лоренца, равное 2,44.10 вт ом/град . [c.663]

Академик П. Л. Капица [32] установил, что при волновом течении средняя толщина пленки оказывается меньше, чем вычисленная по формуле (12.15), тепловое сопротивление пленки снижается, а коэффициент теплоотдачи возрастает на 21% против значения, вычисленного по фюрмуле (12.17). Такая поправка (на 21%) получена в предположении, что волновое течение имеет упорядоченный периодический характер, а температура пленки остается постоянной. В действительности физическая обстановка при волновом течении пленки оказывается значительно, сложнее. По-видимому, волновое течение становится трехмерным и имеет беспорядочный характер. Эти обстоятельства могут привести к турбулизации потока конденсата. [c.255]

В жидкости, содержащей газы, пробой начинается с ионизации газовых включений, В результате ионизации температура стенок газовых включенйй возрастает, что приводит к вскипанию микрообъемов жидкости, примыкающих к включению. Объем газа увеличивается, включения сливаются, образуя между электродами мостик, по которому проходит разряд в газе. Причиной пробоя может стать трудноудаляемый слой газа толщиной 10- м на электродах, которые используются для определения Е р. Газы имеют малый коэффициент теплопроводности. Следовательно, слой газа на электродах образует участок с большим тепловым сопротивлением. В результате температура близ границы раздела жидкость — газ повышается, что приводит к вскипанию жидкости, а далее и к ее пробою. В процессе пробоя жидкости с большим содержанием газа (газовые включения), которые первоначально имеют сферическую форму, в электрическом поле деформируются. При дес юрмации они превращаются в эллипсоиды вращения, удлиняются и сливаются образуя сплошной газовый канал между электродами, что приводит К пробою. Для жидких диэлектриков с газовыми включениями цр увеличивается с ростом давления рис. 5.35,а), так как увеличиваются температура кипения и растворимость газа в жидкости, что затрудняет рост объема газовых включений. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...