Отложения наружные

Поскольку трубы конвективного перегревателя покрыты слоем отложений, наружная температура последних [c.251]

В дальнейшем, но мере роста отложений наружная поверхность их передвигается к границам вихревой зоны (см. рис. 1-3 и 1-4) и делается все более и более доступной для ударов крупных частиц. По этой причине рост кормовых отложений замедляется, а спустя некоторое Время — совсем прекращается. Этим же объясняется и форма кормовых отложений. [c.15]

Следует отметить, что в ГОСТах на стальные трубы приведены наружные диаметры труб, поэтому полученный в результате расчета диаметр опт = следует увеличить на удвоенную толщину стенки трубы 26, определяемую в зависимости от материала труб и расчетного давления, а также на величину к уменьшения внутреннего диаметра за счет коррозии и отложений, принимаемую в зависимости от назначения трубопровода и условий его эксплуатации по отраслевым нормативным материалам (так, например, для водопроводов, как указывалось в 5.5.4, к а = 1 мм), т. е. = р+2Й+А. [c.97]

Тепловая эффективность экранов вводится для оценки влияния на теплообмен труб экранов топок слоя отложений продуктов сгорания. Температура наружного загрязненного слоя вследствие значительных тепловых потоков, излучаемых факелом, очень высокая. Поскольку слой отложений и материал труб не являются абсолютно черными телами (коэффициент теплового излучения отложений и труб меньше 1), часть падающего на них теплового потока отражается от них. Отраженный тепловой поток называют эффективным (<7э). Он состоит из теплового потока собст-178 [c.178]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Рис. 5-60. Устройство для удаления дробью отложений с наружной поверхности нагрева в конвективных шахтах.

Поскольку температура труб поверхностей нагрева обычно ниже температуры точки росы щелочных хлоридов и сульфатов, первоначальные золовые отложения при сжигании топлив с высоким содержанием щелочных металлов и хлора обогащаются этими соединениями [5, 59, 60]. С повышением температуры наружного слоя отложений за счет роста их теплового сопротивления роль конденсации щелочных соединений в процессе загрязнения падает. Следовательно, механизм загрязнения поверхностей нагрева во времени (из-за роста отложений) может меняться. Очевидно, что в этом процессе немаловажную роль играет также температура продуктов сгорания, так как конденсация соответствующего соединения протекает лишь тогда, когда температура газа выше температуры точки росы. [c.43]

Хлориды щелочных металлов под воздействием SOj и SO3 в конечном результате в продуктах сгорания превращаются в сульфаты. На переход хлоридов в сульфаты указывает приведенное на рис. 1.23 изменение хлора и серы (SO4) в первоначальных отложениях со временем при температуре наружной поверхности трубы 530—650 °С [59]. Представленные данные говорят о том, что количество хлора в отложениях со временем снижается пропорционально к повышению в отложениях серы. О взаимосвязи между количеством хлора в топливе и содержанием сульфатов в отложениях изложено в [56]. [c.43]

При действии такой закономерности нетрудно объяснить установленный характер изменения скорости коррозии сталей в продуктах сгорания мазута от температуры газа. Поскольку условия образования и фазовый состав комплексного сульфата натрия в отложениях определены его температурой, значение которой лежит между температурой наружной поверхности трубы и потока газа, то при низкой температуре газа (-д ЗОО С) в отложениях отсутствует либо находится в незначительном количестве сульфат в жидком состоянии и интенсивность коррозии практически не зависит от температуры газа. С повышением температуры продуктов сгорания увеличивается доля сульфата в жидком состоянии и интенсивность коррозии растет до тех пор, пока не начнется его быстрое термическое разложение. [c.88]

Двухслойная структура оксидной пленки на внутренней поверхности трубы связана с двумя различными по природе одновременно действующими механизмами. Нижний оксидный слой является пленкой, формирующейся в ходе высокотемпературной коррозии металла, а наружный слой представляет собой отложения, нанесенные на поверхность паром, преимущественно состоящие из окислов железа. Основным компонентом в обоих слоях является магнетит. [c.128]

Химический состав первоначальных отложений с лобовой стороны трубы, расположенной перпендикулярно запыленному сланцевой золой потоку продуктов сгорания, при температуре наружной поверхности трубы 500 °С и продуктов сгорания 800 °С приведен в табл. 4.4. Пробы этих отложений отбирались с поверхности опытного образца совместно с оксидной пленкой. [c.148]

ЛИЧНЫМИ физико-химическими свойствами золовых отложений на различных участках трубы. Некоторое влияние оказывает фактическая температура на наружной поверхности трубы с лобовой и тыльной сторон. При разности температур в 10 °С отношение глубин коррозии по лобовой и тыльной стороне трубы менее 1,2. [c.179]

Для более точного определения эквивалентной температуры кроме вышеописанного метода применяется метод определения температуры по содержанию хрома в отложениях на наружной поверхности труб. Метод приемлем для сталей как перлитного класса, так и аустенитного. [c.216]

Взрыв наружного действия на глубине 193 м в аллювиальных отложениях цель — определение технической возможности ядерных взрывов на выброс при строительстве и в горном деле [c.29]

Существуют определенные свидетельства того, что отложения могут состоять по крайней мере из двух слоев, и внутренний слой, в дальнейшем называемый основным, обновляется незначительно. Описываемая ниже модель применима только к наружному слою отложений, который называется наносным. [c.286]

Углы ф, отложенные от прямой ОР вправо, принимаются положительными, а углы, отложенные влево — отрицательными. Аналогичным образом находятся предельные радиусы-векторы для механизма с наружной звездочкой (рис. 63, б). [c.100]

Однако в настоящее время не имеется обоснованной теории процесса образования наружных отложений на экранных трубах. Можно предполагать, что в результате аэродинамического наноса частиц золы и кокса топлива к экранам, молекулярного и электростатического притяжения их к трубам, а также в результате конденсации продуктов сублимации золы на относительно холодной стенке труб происходит сцепление частиц золы с трубами. [c.64]

Неплотности заклепочного шва (течь, пропаривание, отложение солей на наружной поверхности шва) устраняют подчеканкой кромок и головок заклепок с наружной и внутренней сторон, заменой дефектных заклепок или переклепкой дефектного участка шва. [c.423]

Отложения, образующиеся на трубах, имеют слоистое строение и сильно отличаются ио составу в зависимости от удаленности слоя по отношению к поверхности трубы. Химический и минералогический составы и скорость роста отложений зависят от состава и зольности нефти, способа сжигания, обработки топлива присадками, температуры наружной поверхности трубы, температуры газов и скорости их потока. [c.11]

Проблема загрязнения поверхностей нагрева эоловыми отложениями неразрывно связана с наружной коррозией их труб. [c.11]

Масляно- грязев1з1е отложения Наружная поверхность двигателя и коробки передач 10 10 15 20—50 О.,i [c.151]

Наружные загрязнения с поверхности змеевиков удаляются, например, путем периодического включения в работу оисте.мы дробеочистки, н которой поток металлической дроби пропускается (падает) сверху вниз через конвективные поверхности нагрева, сбивая налипшие на трубы отложения. Налипание золы ожет быть следствием выпадения росЫ из дымовых газов на относительно хо-.подной поверхности труб, особенно при сжигании сернистых топлив (пары H2SO3 конденсируются при более высокой температуре, чем Н2О). В теплоэнергетических установках питательная вода перед поступлением в котел обязательно подвергается регенеративному подогреву (см. 6.4), поэтому ни налипания золы, ни наружной коррозии (ржавления) груб вследствие выпадения росы в экономайзерах таких котлов не бывает. [c.151]

ОБЕСЦИНКОВАНИЕ. Определение процесса обесцинкования было дано в разд. 2.4. На латунях это явление может носить локальный характер (пробковидные разрушения) (рис. 19.3) или протекать равномерно по всей поверхности (коррозионное расслаивание) (рис. 19.4). Латунь, подверженная коррозионному расслаиванию, сохраняет некоторую прочность, но не обладает пластичностью. Обесцинкование водопровода, сопровождающееся расслаиванием, может при резком подъеме давления привести к разрыву трубы при пробковидном обесцинковании пробка прокорродировавшего сплава может быть выбита с образованием сквозного отверстия. Поверхность обесцинкованных участков пористая, поэтому наружная поверхность пробок может быть покрыта продуктами коррозии и твердыми отложениями, образовавшимися при испарении воды. [c.332]

В водяных реакторах высокого давления атомных электростанций трубы теплообменников изготавливают в основном из отожженного инконеля 600. Теплоноситель реактора поступает в трубы при 315 С и выходит при температуре на 30—35 °С ниже. Вода, контактирующая с наружной поверхностью труб, проходит подготовку дистилляцией (минимум растворенных солей и кислорода, слабая щелочность создается с помощью NH3). Утоньшение и межкристаллитное КРН труб наблюдается на входных участках вблизи трубной доски в щелях и местах отложения шлама [И ]. Анализ смывов этих отложений показал, что они имеют щелочную реакцию и содержат большое количество натрия. На основании этих результатов для ускоренных испытаний на стойкость к КРН в условиях работы паровых установок сплав помещали в горячие растворы NaOH (290—365 °С). Выяснилось, что термическая обработка инконеля 600 при 650 °С в течение 4 ч или при 700 С в течение 16 ч и более значительно повышает его стойкость к КРН в растворах NaOH [9, 12, 13]. Попутно дости- [c.364]

На трубах поверхностей нагрева могут оседать также частицы в твердом состоянии, загрязняя их наружную поверхность как с лобовой, так и с тыльной сторон. Эти загрязнения могут обра- зовывать рыхлые или трудноудалимые отложения. [c.139]

Водяная обмывка используется при очистке экранов котлов, работающих на сильношлакующих топливах (сланцы, фрезерный торф, канско-ачинские и другие угли). Разрушение отложений в этом случае достигается в основном под действием внутренних напряжений, возникающих в слое отложений, при периодическом их охлаждении водяными струями, истекающими из сопловых насадков 2 головки / (рис. 94, а). Наибольшая интенсивность охлаждения наружного слоя отложений имеет место в первые 0,1 с воздействия водяной струи. Исходя из этого выбирается [c.141]

Для очистки от внешних отложений, особенно мажду ребрами, чу-сунные водяные экономайзеры снабжаются устройствами, предназначенными для обдувки наружных поверхностей труб паром или сжатым воздухом (см. 5-6). Так как обдувка эффективна на определенной 1 Лубине труб, чугунные водяные экономайзеры компонуются в группы от четырех до восьми рядов труб, между которыми оставляется разрыв около 700 мм, где расположен обдувочный аппарат (рис. 5-11). [c.192]

На основании результатов исспепования и расчетов сделано заключение, что основной причиной повреждения труб пароперегревателя явилось образование слоя внутритрубных отложений. При повышенной температуре топочных газов ( >980°С) температура металла труб достигала 593°С. В этих условиях на наружной поверхности труб формировались легкоплавкие эоловые отложения с повышенным содержанием хлоридов, что вызывало значительное уменьшение толщины стенки труб вследствие высокотемпературной коррозии. При этом существенно ( в 4 раза) возрастали рабочие напряжения в стенке труб и развивались процессы ускоренной ползучести металла. [c.47]

Интенсивность загрязнения поверхностей нагрева котла золо-выми отложениями зависит от многих факторов, в том числе от химического и минералогического состава минеральной части топлива и условий ее превращения в топке и газоходах котла, условий сепарации частиц золы в топке, температуры газа в районе поверхности нагрева, температуры наружной поверхности труб, скорости газового потока, условий обтекания труб, фракционного состава летучей золы, условий очистки поверхностей нагрева и т. д. Особые осложнения возникают в случае образования связанных отложений, и прежде всего тогда, когда такие отложения химически быстро связываются через оксидную пленку с металлом труб поверхности нагрева. [c.5]

Рис. 1.22. Зависимость интенсивности отложения Na l из потока продуктов сгорания от температуры наружной поверхности трубы [55]

Трубы имели соответственно 0 32X5 и 0 32x6 мм, работали при темвда-туре наружной поверхности 450—480 С и обмывались водой через каждые ть== = 12 ч. Максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы составлял Д =90—100 К. Продолжительность испытаний достигла 21 350 ч (промежуточные вырезки опытных образцов производились после 11 550 и 14 730 ч). В зависимости от места раоположения трубы по отношению к обмывочной струе трещины образовались на лобовой либо на боковой стороне трубы. На трубах с тонким слоем золовых отложений глубина микротрещин была меньше. [c.243]

Влияние плотных связанных отложений на теплообмен в конвективных поверхностях учитывает тепловое сопротивление неудаляемых во времЯ очистки отложений Яо. Динамика изменения Ro в ширмах при их паровой-обдувке показана на рис. 5.36,а. Кривые установлены при различных температурах наружной поверхности труб и для различных областей расстояний-от оси обдувочного аппарата L. Тепловое сопротивление при т = 0 соответствует тепловому сопротивлению плотного слоя отложений после механической очистки ширм. Видно, что тепловое сопротивление несдуваемых золовых отложений со временем непрерывно растет, несмотря на частое использование обдувки (период обдувки то=2,72 ч). [c.259]

Скорость роста теплового сопротивления плотных отложений существенно зависит от радиуса обдувки и температуры наружной поверхности труб. Вследствие заметного влияния радиуса обдувки на интенсивность роста несдуваемых отложений паровая обдувка является эффективной лишь при относительно небольших расстояниях от сопловой головки обдувочного аппарата. Увеличение скорости роста теплового сопротивления плотных отложений с повышением температуры наружной поверхности труб объясняется интенсификацией процессов упрочнения золы в ходе образования отложений. [c.260]

Интенсивность роста теплового сопротивления сдуваемых рыхлых отложений, кроме таких параметров, как скорость и температура продуктов сгорания, существенно зависит и от температуры наружной поверхности плотного слоя отложений. Последняя, очевидно, определяет условия связывания попадающих ла поверхность плотных отложений частиц летучей золы. Следовательно, при прочих равных условиях скорость роста теплового сопротивления рыхлых отложений должна зависеть и от теплового сопротивления несдуваемых отложений. Зто выясняется из рис. 5.36,6, где приведено изменение теплового сопротивле-дия рыхлых отложений Rp во времени при различных значениях Ro. Время т=0 соответствует моменту окончания обдувки ширм. Видно, что увеличение J o от 0,01 до 0,03 м -К/Вт сопровождается увеличением до 2—3 раз теплового сопротивления рыхлых отложений, образующихся за межобдувочный период. [c.260]

Правильный выбор водно-химического режима парогенераторов. о обеспечивает малую толщину железооксидных отложений на внутренней поверхности экранных труб и, следовательно, не приводит к существенному повышению температуры их наружной поверхности и увеличению скорости высокотемпературной коррозии. В этом отношении наибольшие преимущества перед применяемыми водно-химическими режимами имеют нейтральноокислительный и комбинированный (за счет дополнительного введения аммиака в теплоноситель). Для периодического удаления с внутренней поверхности труб железооксидных отложений необходимо проведение химических промывок. [c.241]

Проведение периодических, плановых шурфовок теплопроводов в эксплуатационный период дает возможность выявить наличие наружной коррозии труб на том или ином участке теплопровода. Однако при помощи одного или нескольких шурфов нельзя выявить полную картину состояния теплопровода. Поэтому в зависимости от величины коррозий намечается полное вскрытие того или иного участка теплопровода для ревизии его. В этом случае для проверки состояния труб они освобождаются от тепловой изоляции и очищаются от коррозийных отложений. В ряде случаев трубы разрезаются на отдельные куски и переворачиваются для удобства очистки и осмотра их. [c.322]

Это находит подтверждение в практике так, при проектировании автором конденсаторов паровых машин для буксиров мош,ностью 500 и. л. с. коэффициенты теплоотдачи от пара к воде были определены для них по тем же данным, что и для конденсаторов паровых турбин, без каких-либо поправочных коэффициентов. Как показали результаты, эксплуатация этих конденсаторов протекала нормально во время периодических чисток на наружных поверхностях трубок в зонах конденсации и переохлаждення конденсата никаких маслянистых отложений не оказалось. Только в районе уровня конденсата на разделительной поверхности конденсатора были обнаружены отдельные масляные пятна. [c.67]

Коррозия труб поверхностей нагрева с газовой стороны представляет слол<сный физико-химический процесс взаимодействия топочных газов и наружных отложений с окисными пленками и металлом труб. На развитие этого процесса оказывают влияние изменяющиеся во времени интенсивные тепловые потоки и высокие механические напряжения, возникающие от внутреннего давления и самокомпенсации. [c.10]

В зоне коррозионных поражений наружная поверхность труб покрыта плотным эмалевидным слоем отложений темносерого цвета. На лобовой стороне труб образуются характерные уплощения и поперечные рис- [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...