Сопротивление стенки тепловое

Термическое сопротивление стенки тепловой трубы в испарителе [c.79]

Термическое сопротивление стенки тепловой трубы в конденсаторе Нр,с = = 2.68 10-7 м2. К/Вт. [c.79]

Изменение твердости сортопрокатных валков достигается изменением степени легирования чугуна и теплового сопротивления стенки литейной формы путем нанесения на нее слоя теплоизоляционной краски (обмазки). [c.333]

Анализ формулы общего термического сопротивления плоской стенки (3.17) показывает, что дополнительный слой тепловой изоляции любой толщины независимо от величины ее коэффициента теплопроводности приводит к увеличению общего термического сопротивления стенки и уменьшению теплового потока. Это правило не может быть распространено на тела, имеющие выпуклые поверхности. При наложении изоляции-на выпуклую поверхность внутреннее термическое сопротивление увеличивается, но благодаря увеличению поверхности соприкосновения стенки с внешним теплоносителем уменьшается внешнее термическое сопротивление. Поэтому при использовании материалов с достаточно большим коэффициентом теплопроводности для покрытия изоляцией выпуклой поверхности можно получить не уменьшение, а увеличение теплового потока. [c.441]

Разработана упрощенная методика определения температуры в месте соприкосновения стенки с покрытием основанная на предположении о том, что тепловым сопротивлением стенки по сравнению с тепловым сопротивлением покрытия можно пренебречь (т. е. принять Полученное на основе этой предпосылки [c.469]

Тепловое сопротивление стенки (i/k по сравнению с тепловыми сопротивлениями перехода теплоты от жидкостей к стенкам 1/а и l/a мало и пм можно пренебречь. Представим (1.12) в виде + аг) [c.306]

Отношение к/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная ему величина бД — термическим сопротивлением стенки. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты, которое передается через поверхность стенки площадью Р за промежуток времени т [c.289]

Отношение ХР/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 61 ХР), К/Вт, — тепловым, или термическим сопротивлением стенки и обозначается Пользуясь понятием термического сопротивления, формулу для расчета теплового потока можно представить в виде [c.76]

Отношение Я/5, Bt/(m -K) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина бД, м -К/Вт — тепловым или термическим сопротивлением стенки. Последнее представляет собой падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты Q , ко- [c.26]

Отношение Я/б называется тепловой проводи- q мастью стенки, а обратная величина бД — ее тепловым или термическим сопротивлением. Последнее определяет падение температуры при прохождении через стенку теплового потока, равного единице. [c.13]

Термическое сопротивление стенки можно уменьшить путем уменьшения толщины стенки и увеличения коэффициента теплопроводности материала теплоотдача соприкосновением может быть интенсифицирована путем перемешивания жидкости и увеличения скорости движения при тепловом излучении — путем повышения степени черноты и температуры излучающей поверхности. [c.212]

Коэффициент теплоотдачи в жидкой пленке конденсата рассчитывается по обычным формулам для конденсации чистого насыщенного пара. Коэффициент теплоотдачи со стороны охлаждающей воды о, термическое сопротивление стенки трубы и другие необходимые величины для теплового и гидравлического расчета определяются по общепринятым зависимостям. [c.165]

Фиг. 12, Зависимость отношения конечного коэфициента теплопередачи к начальному йо от прироста теплового сопротивления стенки ДУ<з.

При прохождении теплового потока через плоскую многослойную стенку, составленную из различных слоев, термическое сопротивление стенки будет равно [c.178]

Величина называется тепловым сопротивлением стенки. [c.204]

Если тепловой поток q будет равен единице (1 ккал лё час), то ( / —/ ]=-г- Следовательно, тепловое сопротивление стенки — представляет собой снижение температуры в пределах [c.204]

Перед проведением основных опытов установка предварительно проверяется на воздухе. При необходимости учета теплового сопротивления стенки кварцевого стекла расчетное уравнение 1-10 принимает вид [c.49]

Таким образом, повыш ение температуры в толще стенки будет происходить непрерывно и по определенной закономерности, зависяще главным образом от термического сопротивления стенки, тепловой нагрузки горелки и продолжительности топки. В свою очередь температура на наружной поверхности стенки также будет в основном определяться перечисленными факторами. [c.52]

Имеются, конечно, другие факторы, влияющие на совершенство тепловой трубки, и реальные температурные градиенты могут намного превосходить градиенты, вызванные простым потоком пара. В их числе тепловое сопротивление фитиля и стенок тепловой трубки, вариации в положении границы раздела жидкость—пар в фитиле в точке испарения и вариации гидростатического давления столба пара. Кроме того, присутствие примесей может приводить к несмачиваемости части внутренней поверхности. Хотя основы действия газовых тепло- [c.148]

VPbh Fh -средняя теплоотдающая поверхность стенок печи в л — внутренняя, — наружная поверхность стенок печи) R — тепловое сопротивление стенок печи в м 1час С. [c.607]

В среднем в практических расчётах моигно считать удовлетворительной точность подсчёта коэфициента теплопередачи при погрешностях порядка +3-г5 /о. Задаваясь допустимой погрешностью в величине коэфициента теплопередачи, можно в соответствии с формулой (7) установить, какие погрешности являются допустимыми в определении отдельных тепловых сопротивлений. Из формулы следует, что чем меньше значение теплового сопротивления, тем меньшая точность может быть допущена при его оценке. Обычно наименьшая точность достиигнма именно в определении теплового сопротивления стенки из-за неопределённости толщин слоёв и теплопроводности эксплоатационных загрязнений поверхностей нагрева кроме того, при обработке результатов эксплоатационных работ и испытаний лабораторных и промышленных аппаратов тепловое сопротивление / з определяется большей частью как остаточный член и включает в себя все погрешности опытов и, в частности, неточности в определении прочих тепловых сопротивлений. Часто поэтому вместо вычисления сопротивления по тем или иным формулам пользуются данными промышленных испытаний, поскольку эти данные автоматически включают все практические поправки к прочим тепловым сопротивлениям. [c.130]

Исходя из обычно принимаемых для радиационных пароперегревателей коэффициентов теплоотдачи к пару (3—4) 10 ккал1м ч град, получим, что в зонах максимумов теплового потока разность температур пар — стенка достигает примерно 100° С с кратковременными повышениями до 125 С. К этому необходимо добавить тепловое сопротивление стенки, достигающее 10—15 град1мм. В итоге в зоне максимальных тепловых потоков температура наружных слоев металла длительно превышает температуру пара почти на 150°С и кратковременно на 200° С. В ходе эксплуатации местоположение максимума тепловых потоков не остается постоянным и меняется в зависимости от нагрузки, взаимного расположения действующих горелок, скоростей воздуха и ряда других трудно учитываемых заранее факторов. Для перлитных легированных сталей с верхним пределом температур 590—600°С максимальная температура пара при названных выше условиях с учетом межвитковой разверки не должна превышать 400—420°С. При увеличении коэффициентов теплоотдачи или улучшении качества металла эта величина может быть несколько повышена. [c.32]

Коэффициенты теплоотдачи оь ог рассчитываются по критериальным соотношениям для Ии (см. гл. 4) при = соп51. Это справедливо для противотока в частном случае равенства водяных эквивалентов теплоносителей и приблизительно справедливо для других случаев. На тех участках теплообменников, где тепловой поток по длине претерпевает сильные изменения (парогенераторы-испарители), при расчете оь аг желательно введение поправок на нестабилизацию температурных профилей по длине, однако четкие рекомендации отсутствуют. К заметным погрешностям это не приводит, если существенную роль в теплообмене играет термическое сопротивление стенки. [c.169]

Конструкция моделирующей схемы. Рассчитываются эквивалентные длины, играющие роль термического сопротивления стенки, жидкостной пленки и границы раздела стенка — пар. На фиг. 3 представлено конструктивное оформление схемы, моделирующей процесс, в которой на первом этапе принято, что коэффициент теплоотдачи в пленке h равен максимальному значению вплоть до границы раздела трех фаз (т. е. толщина пленки не меняется). На границе раздела трех фаз он резко падает до нуля. Проводящую ток полоску, примыкающую к плепке, подразделяют на участки (как показано на схеме) таким образом, чтобы иметь возможность измерять ток (тепловой поток) на кангдом из этих участков. Потенциал прикладывается к проводящим ток лепестковым выводам, моделирующим топливо (вдоль нижнего основания моделирующего устройства), а полоски, моделирующие насыщенный пар над пленкой и границей раздела стенка — нар, поддерживаются при нулевом значении потенгщала Т . Токи, подводимые к каждому лепестковому выводу, моделирующему топливо, регулируются до тех пор, пока все они не становятся одинаковыми. Это положение обусловлено предположением о постоянстве тепловыделения на единицу длины нагревателя. После этого измеряются токи, проходящие через отдельные участки пленки, производится оценка соответствуют,его количества испарившейся воды для каждого участка и вычисляется результирующее изменение толщины пленки. Соответственно изменяется термическое сопротивление пленки, производится новая регулировка потенциалов и вся процедура повторяется. Форма пленки [c.200]

Измерение тепловых нагрузок экранных труб с помощью температурных вставок дает наиболее достоверные данные о тепловой работе трубы в условиях радиационного теплообмена. Тепловая нагрузка определяется при этом по измеренной разности температуры металла и среды, термическому сопротивлению стенки трубы и внутреннему коэффициенту теплоотдачи aj. Для уменьшения ошибки, связанной с определением величины Сг, желательно температурные вставки устанавливать на трубах, имеющих низкую энтальпию (эко-номайзерный участок) и достаточно высокую массовую скорость В этих условиях коэффициент теплоотдачи Оа может быть с достаточно высокой точностью рассчитан по известным формулам конвективного теплообмена или по номограммам (см. 8-5). [c.120]

S —коаффициент теплового сопротивления стенки с учетом внешних загрязнений, равный при продольном (межтруб-ном) омывании [c.84]

Здесь и далее а) термическое сопротивление стенки трубы считается пренебрежимо малым б) под температурой понимается температура среды над поверхностью массива. Температура массива на бесконечном удалении от источника теплового потока также равна ta. В практических расчетах подземных грубопроводов за величину ta, на основе опытных данных, принимают естественную температуру грунта на глубине залегания оси трубопровода. [c.97]

При обработке опытных данных учитывается тепловое сопротивление стенки кварцевой трубки и изменение его с температурой. Для обеспечения воспроизводимости опытов платиновые термопары подвергаются многократной термической обработке при температурах -flOO и —190°С путем пропускания через них электрического тока в 1 а. [c.48]

KO >u. иил -. tijia ibH0i43 участка. Максимальная плотность теплового потока в центре этого участка 5 /77 Плотность теплового потока от стенки к газу незначительно отклонялась от (I) за счет зависимости электрического сопротивления и тепловых потерь через изоляцию от температуры. [c.90]

Если эти условия не выполняются, необходима реконструкция се-парационной системы, например устройство двухступенчатого пспа-рения с выносными циклонами. Применение выносных циклонов позволяет резко расширить область применения котлов ДКВ и ДКВР в части водного режима, позволяя доводить содержание котловой воды до 4 000—4 500 мг л. При недостаточно надежной защите верхнего барабана от повышенного излучения факела применение ступенчатого испарения связано с рядом конструктивных и эксплуатационных трудностей. Например, схема с внутрибарабанным отсеком и выносным циклоном, разработанная ЦКТИ, сравнительно проста и может быть осуществлена без существенных изменений конструкции котла. Однако при эксплуатации котлов, реконструированных по этой схеме, выявился недостаток, который заключается в повышенном осаждении шлама на стенках верхнего барабана. Отложения шлама повышают тепловое сопротивление стенки барабана. При непосредственном обогреве нижней части верхнего барабана продуктами горения и высоких радиационных нагрузках это может повлечь за собой недопустимое местное повышение температуры [Л. 179]. [c.232]

Обращаем внимание на аналогию между формулой перехода тепла и формулой Ома для электрического тока, а именно тепловому потоку соответствует элек /рический ток, разности температур (температурному напору) соответствует разность потенциалов, а термическому сопротивлению стенки — электрическое сопротивление проводника. [c.11]

Коэффициент теплопередачи К зависит в основном от значений коэффициентов теплоотдачи aj и аг, так как термическое сопротивление стенок обычно невелико (если нет специальной тепловой изоляции). Формулы для расчета конвективного теплообмена показывают, что коэффициент теплоотдачи а увеличивается с ростом скорости потока. Но при вынужденном движении жидкости скорость можно увеличить только за счет повышения мощности насоса или компрессора, обеспечивающего это движение. Увеличение же мощности этих устройств повышает расходы на эксплуатацию проектрфуемой машины. Поэтому возможность повышения интенсивности процесса теплообмена за счет роста К всегда требует тщательного экономического анализа. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...