Определение магнитной проницаемости

Определение магнитной проницаемости Полная магнитная проницаемость определяется из выражения [c.81]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАГНИТНОЙ ПРОНИЦАЕМОСТИ ПО ЗАДАННОЙ УДЕЛЬНОЙ МОЩНОСТИ [c.32]

Формула (2-36) может быть использована для определения магнитной проницаемости p j. [c.32]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАГНИТНОЙ ПРОНИЦАЕМОСТИ ПО ЗАДАННОМУ РЕЖИМУ НАГРЕВА [c.44]

Определение магнитной проницаемости по заданной удельной. [c.56]

Формулы (3-35) и (3-36) могут быть использованы для определения магнитной проницаемости [c.56]

Удельная мощность ро определяется при тепловом расчете и для электрического расчета всегда является заданной. Также заданными являются удельное сопротивление р, частота / и кривые намагничивания В = / (Я). Однако в формулах (3-35) и (3-36) Я , и Я — это амплитуда и действующее значение первой гармоники напряженности магнитного поля, а — магнитная проницаемость, определенная по амплитудам первых гармоник Я и В, в то время как основная кривая намагничивания дает связь между амплитудами результирующих зависимостей В (/) и Я (t). Таким образом, для определения магнитной проницаемости необходимо знать коэффициенты первых гармоник индукции (Ад) и напряженности магнитного поля (Ад), которые нужно ввести в формулу (3-36). [c.56]

Рис, 3-5. Усредненные магнитные свойства стали и пример определения магнитной проницаемости [c.57]

Поясним определение магнитной проницаемости на конкретных примерах. [c.59]

Определение магнитной проницаемости по заданному режиму [c.68]

Рис. 4-7. Пример определения магнитной проницаемости второй среды

Данные для определения магнитной проницаемости и фазового угла [c.88]

Рис. 60. График определения магнитной проницаемости

РЗЭ и их соединения обладают парамагнитными свойствами . При взаимодействии с внешним магнитным полем они втягиваются в поле. На этом основано определение магнитной проницаемости (и связанной с ней величины молярной магнитной восприимчивости) с помощью магнитных весов. На рис. 130 приведена кривая изменения магнитных моментов лантанидов в зависимости от атомного номера элемента. Значения магнитной восприимчивости строго аддитивны. Поэтому, например, состав бинарной смеси лантанидов (если известны магнитные восприимчивости для каждого из компонентов) может быть определен с точностью 2—3%. [c.360]

Заметим также, что формулы, аналогичные формулам для расчета е, пригодны для определения магнитной проницаемости и коэффициента теплопроводности смесей различных веществ. [c.145]

Рис, 6,13, Схема определения магнитной проницаемости возрастания, проницаемости убывания (а) и обратимой магнитной проницаемости (б) [c.96]

Определение магнитных характеристик Стандартные методы определения магнитной проницаемости, коэрцитивной силы, остаточной индукции Магнитные изделия [c.69]

Деталь намагничена. Магнитные линии имеют определенную направленность (рис. 5.23, б, а). При встрече с дефектом, магнитная проницаемость которого в тысячи раз меньше проницаемости основного металла, силовые линии обходят объект н образуют поле рассеивания магнитных линий (рис. 5,24, а, б). Дефекты, направленные вдоль магнитных линий, не вызывают существенного препятствия распространению потока, поэтому трудно об- [c.138]

Ферриты, подобно пьезокерамике, обладают определенным температурным диапазоном проявления магнитных свойств и соответствующей предельной температурой, до которой проявляются магнитные войства (точка Кюри). Магнитная проницаемость и диэлектрические потери ферритов зависят от температуры и частоты. Так, магнитная проницаемость ферритов с повышением частоты понижается (величина р может составлять от единицы до тысячи). [c.385]

Магнитоупругий метод определения остаточных напряжений основан на зависимости магнитной проницаемости объема металла от значения действующего в данном объеме остаточного напряжения. Этот метод можно использовать лишь для металлов, обладающих магнитными свойствами. Достоверные результаты получают при измерении остаточных одноосных напряжений в основном металле сварного соединения. Применение этого метода для определения остаточных напряжений в шве и околошовной зоне может приводить к заметным погрешностям. Это объясняется тем, что магнитная проницаемость в шве и околошовной зоне после сварки изменяется по сравнению с ее значением до сварки не только под действием возникших остаточных напряжений, но и вследствие изменения химического состава шва, роста зерна, изменения структуры околошовной зоны и других явлений. [c.424]

Когда деталь намагничена, то магнитные линии имеют определенную направленность (рис. 4.13, б, в). При встрече с дефектом, магнитная проницаемость которого в тысячи раз меньше проницаемости основного металла, силовые линии обходят объект и образуют поле рассеивания магнитных линий (рис. 4.14, а, б). Дефекты, направленные вдоль магнитных линий, не вызывают существенного препятствия распространению потока, поэтому трудно обнаруживаются магнитным контролем. Напротив, дефекты, направленные перпендикулярно магнитным линиям, вызывают значительное рассеивание и обнаруживаются значительно легче. [c.211]

Зависимость удельного сопротивления от температуры для стали с содержанием углерода 0,4—0,5 % приведена на том же рис. 1-6. Из кривой видно, что в промежутке 15—800 °С удельное сопротивление возрастает примерно в 5 раз. В дальнейшем рост удельного сопротивления замедляется, причем значения его для разных сортов стали становятся почти равными. В среднем можно принять, что в интервале температур 800—900 С удельное сопротивление равно 10 Ом-м. В результате падения магнитной проницаемости и роста удельного сопротивления в процессе нагрева глубина проникновения тока возрастает в 8—10 раз. Для определения глубины проникновения тока в сталь, нагретую выше точки магнитных превращений, можно написать простую формулу, подставив в (1-15) значения р = Рк 1 Ом-м и р = 1. Тогда [c.20]

Значения М приведены в табл. 3-4. Для магнитной проницаемости можно принять среднее значение Ра = 16, так как при обычно применяемых удельных мощностях 0,4—1,5 кВт/см значения рз лежат в пределах 9—25. Глубина нагретого слоя соответствует глубине слоя, содержащего после закалки не менее 50% мартенсита. В качестве расчетной температуры на внутренней границе слоя примем Т= 750 °С, что, как показывает опыт, справедливо для большинства конструкционных сталей. Это определение глубины закаленного слоя широко распространено, и мы будем им пользоваться и в дальнейшем. Таким же образом определяется глубина цементации и прокаливаемости. [c.105]

Стабильность магнитной проницаемости в перминвар-ном сплаве после оптимальной термической обработки сохраняется только в малых полях до определенных критических значений. Перемагничивание сплава в полях [c.166]

Под действием обменных сил параллельная ориентация магнитных моментов атомов ферромагнитного вещества происходит в определенных областях, называемых доменами. В пределах домена материал в отсутствие внешнего поля намагничен до насыщения благодаря обменному взаимодействию отдельных атомов. Это взаимодействие действует только до определенной критической температуры, которая называется температурой Кюри. Выше температуры Кюри домены разрушаются и ферромагнетик переходит в парамагнитное состояние. Ферромагнитные вещества легко намагничиваются в слабых магнитных полях. Магнитная проницаемость и [c.86]

Для определения содержания фер-ритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Но их калибровка должна быть осуществлена по эталонным образцам из контролируемой марки стали с известным содержанием ферритной фазы, найденным методом магнитного насыщения, являющимся основным методом определения содержания феррита. Однако этот метод не всегда удобен, так как для него требуется стационарная установка и он в основном позволяет проводить измерения только на специальных образцах. [c.65]

Прибор ФМ-2 предназначен для определения содержания ферритной структурной составляющей (а-фазы) в трубных заготовках из хромоникелевых сталей аустенитного класса. Работа его основана на измерении относительной магнитной проницаемости аустенитной стали в постоянном магнитном поле [8]. [c.65]

На определении изменений максимальной магнитной проницаемости (в постоянном магнитном поле) основана работа установки МФ-ЗОФ для поточного контроля твердости. Установка предназначена для контроля труб из сталей 45, 35, 36 ГС2, 40Х, диаметром 30—180 мм, с диапазоном измерения твердости НВ 200—400. Скорость движения труб 0,5—3 м/с. Допустимые отклонения по наружному диаметру 1,2—1,5%. [c.77]

Формулы для определения эффективной магнитной проницаемости [c.92]

Наиболее эффективным методом преобразования координат в теории ПОЛЯ является метод конформных преобразований. Этот метод получил широкое применение для определения магнитного поля в воздушном зазоре ЭМП с учетом явнополюсности, зубчатости, эксцентриситета и т. п. [41]. Главное ограничение в практическом использовании метода состоит в том, что граничные поверхности целесообразно подбирать так, чтобы они были параллельны или перпендикулярны силовым линиям и имели постоянную магнитную проницаемость. [c.92]

В унифицированной СЗ по рис. 5.2, пригодной для ЭД разного типа, ротор представляется эквивалентными активными 21, К22 и индуктивными Х21, Х22 элементами, образующими две параллельные цепи. Для синхронного режима СД сопротивления одной из ветвей определяются наличием возбуждения, а другой — лишь его явнополюсно-стью. При отсутствии возбуждения (АД, СРД) для неявнополюсного СД, а также для гистерезисных ЭД в СЗ присутствует лишь одна ветвь ротора с сопротивлениями Кг тл Х - Последнее в зависимости от степе-Ди возбуждения и нагрузки СД может быть положительным или. отрицательным (выступая как емкостное). Намагничиваюший контур представлен в СЗ действительным индуктивным сопротивлением цепи намагничивания Хд (н) (хотя ток в нем при наличии возбуждения и не равен фактическому току XX), а введение в него в соответствии с понятием комплексной магнитной проницаемости активного сопротивления Го (т>) позволяет достаточно точно учесть также и потери в стали статора, что при обычном анализе синхронных ЭД вызывает определенные затруднения. [c.114]

Если деталь намагничена, в ней имеет место магнитный поток Ф, магнитные линии которого имеют определенную направленность (рис. 6.35, а). При встрече с дефектом, относительная магнитная проницаемость которого в тысячи раз меньше относительной магнитной проницаемости металла, силовые линии обходят дефект, часть их вытесняется на поверхность, образуя поля рассеивания магнитных линий и местную полюсность [N-S). (рис. 6.35, б). [c.191]

При определенном соотношении между никелем и железом магни-тострикция и анизотропия сплава переходят через нуль, и сплав приобретает высокую магнитную проницаемость. Это используется в пермаллоях по содержанию никеля сплавы в основном делятся на две группы . высоконикелевые — с содержанием никеля 78,5% и низконикелевые с содержанием никеля до 50%. Низконикелевые пермаллои при 50% Ni имеют до 4000 р.г ах До 45000 индукция достигает 1,5 тл, р = 45-10" ом-см. Удельное сопротивление при введении Si молено повысить до 90 -10" ом-см, но ири этом снилеается индукция Bs = 1,0 тл. Указанные характеристики обеспечиваются лишь ири определенной термической обработке. Высоконикелевые пермаллои помимо Ni (72—80%) содерлеат таюке легирующие добавки [c.236]

Ферриты данного типа представляют собой взаимные твердые растворы (NiO-2п0)Ре20з, образующие кристаллическую структуру смешанной шпинели. В зависимости от содерлонпя аитиферромагнитного цинкового феррита и различных добавок, а также от технологических факторов (величина зерна, температура спекания и др.) получают материалы с начальной магнитной проницаемостью от 10 до 5000. Промышленные ферриты имеют 2000 (табл. 18.1). Однако можно получить 1-1 = 5000 при определенном составе и технологии. С величиной магнитной проницаемости тесно связаны и другие параметры, [c.247]

Примерная зависимость относительной магнитной проницаемости от температуры также приведена на рис. 1-4. Исходное значение магнитной проницаемости принято равным 16, что объясняется применением при индукционном нагреве чрезвычайно сильных магнитных полей. Нередко ее исходное значение составляет 5—6. Поэтому глубина проникновения тока в сталь возрастает при нагреве в 8—10 раз. Значения ее при Т = 800° Сданы в табл. 1-1. Для определения глубины проникновения тока в сталь, нагретую выше точки магнитных превращений, можно написать простую формулу, подстайив в формулу (1-10) значения р = =10 ом-м и х. = . Тогда [c.15]

Магнитное сопротивление. Является обобщающей характеристикой, учитывающей магнитную проницаемость материала образца и его разрыхление, возникновение и развитие усталостных трещин [12. с. 121—1123]. По результатам измерений величины индуктивности катушки получены формулы для определения геометрических размеров усталостной трещины. Индуктивность катушки определялась на частоте 1000 Гц с помощью низкочастотного измерителя Е7-2 и автрматического моста Р-69,1 переменного тока с цифровым отсчетом и выходом на цифропечатающее устройство или перфоратор. Исследование магнитного сопротивления дает возможность в процессе испытания проследить стадии накопления усталостных повреждений, зафиксировать момент возникновения трещины и ха- рактер ее развития. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...