Влияние температуры на свойства титановых сплавов

Наиболее ярко выраженное влияние низких температур на механические свойства титановых сплавов проявляется в очень значительном увеличении пределов текучести, прочности и пропорциональности (см. рис. 2). Повышение указанных характеристик на 100 % и более в интервале 298—4 К является типичным как для титана промышленной чистоты с относительно низкой прочностью, так и для более прочных титановых сплавов. При 298 К модуль упругости составляет 96,5—110,2 ГПа в зависимости от сплава и направления волокна и возрастает до 117—131 ГПа при 4 К. [c.272]

Влияние выдержек при повышенных температурах на свойства нескольких титановых сплавов при низких температурах описано в работе [21]. Результаты работ по разработке сплава с улучшенными свойствами для криогенного применения приведены в работах [22, 23]. Задачей этих работ было создание сплава средней прочности, обладающего высокой вязкостью при температуре жидкого водорода. В результате был разработан сплав Ti—5А1—2,5Sn—2,5V—2,5(Nb-bTa) с пределом прочности при комнатной температуре, равным 925 952 МПа, и низкой чувствительностью к надрезу при [c.287]

Влияние продолжительности нагрева на механические свойства титановых сплавов при комнатной температуре [c.185]

Влияние легирования на прочностные свойства титановых сплавов при различных температурах [c.98]

В работе [318] исследовали механические свойства сплава ВТ9 после СПД и после нагрева и выдержки при температуре деформации, но без деформирования — обработка без деформации (ОВД). После обработки по указанным двум схемам заготовки сплава охлаждали на воздухе. При таких условиях охлаждения микроструктура сплава чрезвычайно сильно изменялась по сравнению с высокотемпературным состоянием, поскольку происходил не только распад метастабильной фазы, но и изменение количества и размеров первичной а-фазы [294]. Далее заготовки подвергали старению по стандартному режиму. После этого часть заготовок сплава длительно выдерживали при температуре старения (испытание на термическую стабильность). Такая обработка не равносильна перестариванию, ибо в процессе длительной выдержки наблюдается не разупрочнение, а упрочнение сплавов вследствие распада метастабильных фаз. Важно то, что термическая стабильность чувствительна к исходному структурному состоянию сплава [292, 294]. В этой связи возникает ряд вопросов о влиянии СПД на механические свойства титановых сплавов. Во-первых, необходимо выяснить влияние СПД при наличии фазовой перекристаллизации [c.211]

Благоприятное влияние, оказываемое СПД на комплекс механических свойств титановых сплавов, выявляется и при обработке сплавов на интерметаллидной основе. Особо актуальным для этих сплавов является повышение пластичности при комнатной температуре. 7-Сплав Ti—38% А1 в мелкозернистом состоянии (d= =5 мкм) деформировали при оптимальной температуре СПД 1050°С и скорости 3 10" с на е==40 %. Исследование механических свойств -у-сплава после СПД показало, что по сравнению с крупнозернистым (литым) состоянием они резко повысились. Если в крупнозернистом 7-сплаве ав=180 МПа, а б —0,12 %, то после СПД 0в=52О МПа, оо,2=440 МПа, 6 = 1,5 %. Т. е. обработку в условиях СП с успехом можно применять для повышения пластич ности хрупких 7-сплавов титана. [c.218]

Свойства титановых сплавов во время эксплуатации также иногда изменяются в результате превращений и изменений структуры с течением времени, а также под влиянием воздействия воздуха при высоких температурах. У нас и за рубежом ведутся исследовательские работы, направленные на улучшение свойств титана и его сплавов и расширение областей их применения. [c.80]

Рассмотрены механические свойства титана и его сплавов при испытаниях иа растяжение, удар, двухосное растяжение, а также влияние температуры испытаний на эти характеристики. Значительное внимание уделено циклической прочности, термической стабильности, солевой коррозии, замедленному хрупкому разрушению, вязкости разрушения. Подробно рассмотрено влияние примесей, в частности водорода, на механические свойства титана и его сплавов. Описано влияние технологических факторов на служебные свойства титановых сплавов, рассмотрены методы повышения работоспособности сплавов в реальных конструкциях. [c.2]

Цирконий повышает жаропрочные свойства титановых сплавов, обеспечивая упрочнение титана (хотя и небольшое) из-за статических искажений решетки, не снижая силы связи. Благоприятное влияние молибдена на жаропрочность связано с замедлением диффузионных процессов, а кремния — с высокой температурой эвтектоидного превращения и образованием дисперсных силицидов [83, с. 13 118]. [c.97]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПРИ КРИОГЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.98]

Условия горячего деформирования в отношении влияния температуры, скорости и степени деформации на структуру и механические свойства титановых сплавов также требуют проведения подробных исследований, так как только правильно разработанная научно обоснованная технология может обеспечить получение высококачественных полуфабрикатов методом горячего деформирования. [c.290]

Целью данной работы было представить неопубликованные еще данные и подытожить результаты исследований титановых сплавов при низких температурах. Программой настоящей работы были предусмотрены проведение отборочных испытаний исследование влияния незначительных изменений в химическом составе, в частности примесей внедрения на механические свойства оценка влияния холодной прокатки и термообработки на механические свойства выбранных на первом этапе сплавов. [c.268]

В результате отборочных испытаний были отобраны сплавы с наилучшими свойствами для дальнейшего исследования влияния химического состава, холодной деформации при прокатке и режимов термообработки на механические свойства. Выло изучено влияние незначительных изменений в химическом составе, в частности содержания примесей на свойства сплавов Ti—5А1—2,5Sn и Ti—6А1—4V. Влияние холодной деформации при прокатке на механические свойства исследовано на Ti-45A, Ti-75A, Ti—ЗА1 и Ti—5А1—2,5Sn влияние режимов термической обработки—на сплавах Ti—6А1—4V, Ti—8А1—2Nb—ITa и Ti—13V—1 I r—ЗА1. По результатам испытаний сделан вывод, что несколько титановых сплавов обладает необходимыми механическими свойствами для их применения при низких температурах наиболее приемлемыми и перспективными для использования при 20 К являются Ti-45A HTi-5Al-2,5Sn ELI. [c.288]

В связи с увеличением ресурса деталей из титановых сплавов повышаются требования к качеству полуфабрикатов, в частности к чистоте металла в отношении примесей. Одна из наиболее вредных примесей в титановых сплавах— кислород, так как повышенное содержание его может привести к охрупчиванию. На примере сплава ВТЗ-1 показано изменение механических свойств в зависимости от содержания кислорода (рис. 7). Наиболее ярко отрицательное влияние кислорода проявляется при изучении термической стабильности титановых сплавов чем выше содержание кислорода в сплаве, тем быстрее и при более низкой температуре наблюдается охрупчивание. [c.33]

О влиянии структуры титановых сплавов на их демпфирующие свойства можно судить по диаграмме (рис. 126), которая построена для нормальной и максимальной рабочих температур. При нормальной температуре величина декремента колебаний для всех титановых сплавов, имеющих различные структуры, практически одинакова и составляет 0,07%. [c.270]

Исследования конструкционных сталей различных классов в различных состояниях, титановых сплавов, сплавов на основе никеля [95, 100, 104, 151, 152, 166, 167, 170, 208] позволяют проанализировать влияние низких и высоких температур в диапазоне 77—1273 К на указанные выше характеристики. Механические свойства исследованных сплавов при температуре испытаний приведены в табл. 27, образцы, вид и режимы циклического нагружения — в табл. 26, схе- Ар.г/А ,% мы образцов, описание установок и методик испытаний приведены в параграфе Г главы III и в работах 71, 124, [c.147]

Непосредственное влияние охлаждающих свойств СОЖ на технологические параметры проявилось на размере отверстий при развертывании через воздействие на температурные деформации инструмента и обрабатываемой детали увеличение диаметра развертки вследствие нагрева вызывает разбивку отверстий, а увеличение диаметра детали — усадку. С увеличением температуры резания (или скорости резания) эти явления усиливаются. В частности, поэтому при обработке титановых сплавов, имеющих низкий коэффициент линейного расширения, отверстия получаются, как правило, с разбивкой, в то время как при сверлении углеродистых сталей в определенных условиях возникает усадка. [c.161]

Полуфабрикаты из титановых сплавов изготовляют ковкой, прессованием, прокаткой и штамповкой. Важнейшим этапом технологического цикла получения полуфабрикатов является нагрев. Температура нагрева, время выдержки при ней оказывают решающее влияние как на структуру и свойства основного металла, так и на состояние его поверхностного слоя. Ориентировочно время пребывания титановых заготовок в печи зависит от сечения слитка и способа нагрева. [c.183]

Численные величины и соотношения между членами левой части уравнения теплового баланса могут колебаться в широких пределах. Так, при средних скоростях резания (30—50 м/мин) и обработке пластичных металлов Сд достигает О,5(2о. а при обработке этих же материалов со скоростями 200 м/мин доля Од снижается до 0,25 Qo. Силы трения в значительной степени определяются характером протекающих процессов — диффузионных, адгезионных и других, на интенсивность которых оказывают влияние температура в зоне контактов, свойства обрабатываемого и инструментального материалов. Численные величины и соотношения между членами правой части уравнения Теплового баланса в еще большей степени зависят от условий обработки. Так, с увеличением скорости резания при точении пластичных материалов доля теплоты, передаваемая стружке, возрастает до 90%, при обработке титановых сплавов доля теплоты, уходящей в стружку, снижается, а доля теплоты, передаваемая резцу, возрастает и достигает 30% при сверлении наибольшее количество теплоты передается обрабатываемому изделию. [c.97]

Выполненные работы дают основание заключить, что многие выявленные закономерности влияния методов и режимов шлифования высокопрочных сталей на их эксплуатационные характеристики справедливы и для титановых сплавов. Однако отмеченные выше специфические особенности титановых сплавов, такие как низкая теплопроводность, высокая химическая активность, способность к газонасыщению, особенно с ростом температур и др., вызывают необходимость особенно тщательно подходить к выбору параметров шлифования. При шлифовании титановых сплавов большое значение приобретает их способность к накоплению теплоты. Улучшая условия теплоотвода не только снижением температуры, но, главным образом, именно увеличением скорости теплоотвода, и по возможности исключая химическое взаимодействие сплава с материалом инструмента и средой, можно достичь меньшего искажения свойств поверхности детали. Здесь в большей мере, чем где-либо, имеет значение отработка режимов и условий шлифования не только конкретно для каждой марки сплава, но и для каждого вида его термической обработки. Кроме того, здесь велика роль наследственности— зависимости от свойств заготовки, от видов и режимов предшествующих обработок и т. п. [c.121]

Жаропрочные свойства при рабочих температурах обычно определяются многими факторами. Поэтому теоретическая оценка целесообразных легирующих элементов обычно затруднена. Тем пе менее из сравнения величины структурного несоответствия, влияния легирующих элементов на силы связи в титане, характера их взаимодействия с титаном следует, что высокие жаропрочные свойства в титановых сплавах должны обеспечивать алюминий, цирконий, молибден, кремний. [c.96]

Влияние водорода иа механические свойства г/ титанового сплава ВТ5-1 при разных скоростях растяжения приведено на рис. 181,6. При всех исследованных скоростях растяжения пределы прочности и текучести сплава ВТ5-1 несколько повышаются ири малых содержаниях водорода, а затем падают. Однако по прочностным свойствам, полученным в результате механических испытаний на гладких образцах при комнатной температуре, нельзя судить о склонности сплава к водородной хрупкости. В значительно большей степени изменяются в зависимости от содержания водорода пластические свойства титана и его сплавов, особенно поперечное сужение. Поперечное сужение и удлинение обнаруживают максимум при 0,015% (по массе) Иг, а затем резко уменьшаются, причем пластичность сильнее снижается при большой скорости растяжения. Ударная вязкость сплава снижается при содержаниях водорода более 0,030% (по массе). [c.384]

В 1958 г. нами было изучено влияние водорода на механические свойства отечественных a-i- -титановых сплавов при комнатной температуре при различных скоростях растяжения образцов [384—386]. [c.408]

В последнее время было проведено более детальное исследование влияния водорода на структуру и свойства a+ -титановых сплавов. При повторных исследованиях было обнаружено, что водород при концентрациях до 0,1% (по массе) не оказывает существенного влияния на пластичность сплавов ВТЗ-1 и ВТ8 в отожженном состоянии при проведении испытаний со скоростью 2,7-10- с на гладких образцах при комнатной температуре (рис. 196, 197). [c.408]

В состав современных титановых сплавов входят легирующие элементы, обеспечивающие получение требуемой структуры и свойств, а также необходимой стабильности сплава при эксплуатации. В сплавы вводят один или несколько элементов, растворяющихся в твердом растворе и повышающих его прочность при обычных и высоких температурах. С повышением прочности сплава понижается его пластичность, особенно в тех случаях, когда вводимый легирующий элемент растворяется в титане неполностью и образует с ним химические соединения. Сильно понижают пластичность титановых сплавов железо и хром. Влияние этих элементов усиливается при их высоком содержании, когда образуются интерметаллиды. Умеренно действуют на интенсивность повышения прочности и понижения пластичности титановых сплавов олово и ванадий. ...... [c.17]

Наиболее высокой стойкостью отличаются титан ВТ 1-1 и его сплавы 0Т4, АТЗ. Независимо от состава катализатора и природц. растворителя при температурах до 200° С они подвергаются лишь незначительной равномерной коррозии. Во многих опытах совсем не наблюдалось коррозии образцов, поверхность металла покрывалась тончайшей окисной пленкой за счет примеси кислорода в техническом водороде. Лишь в двух случаях, при нарушении технологического режима (повышение температуры в зоне реакции до 450° С и отщепление НС1 до 30%) происходило образование гидридов и образцы разрушались (рис. 5.15—5.17). Специальные опыты, поставленные с целью определения влияния водорода на свойства титановых сплавов, а также исследование диффузии водорода через образцы при восстановлении хлорнитробензола подтвердили работоспособность этих сплавов [4]. [c.172]

Влияние легирующих элементов на свойства титановых сплавов после закалки и старения связано с теми превращениями, которые протекают в них при термической обработке. Рассмотрим прежде всего превращения, протекающие в титановых сплавах при закалке [1, 13, 129, 130]. При закалке титановых сплавов с температур, соответствующих р-области, в них происходит мартен-ситное превращение, если концентрация р-стабилизато-ров не слишком велика. Это превращение происходит в интервале температур от Мн до М, , которые понижаются с увеличением содержания легирующих компонентов и в сплавах с переходными элементами при концентрациях С р и С р достигают 20° С (рис. 62). Эти концентрации можно назвать первой и второй критической концентрацией соответственно. [c.102]

Существенное влияние структуры на усталостные свойства титановых сплавов при повышенных температурах установлено авторами работы [ 132, с. 49]. Основные выводь согласуются с ранее рассмотренными [ 129]. [c.154]

Отборочные испытания. Для оценки влияния температуры на механические свойства 12 титановых сплавов были испытаны при комнатной и низких температурах, при этом определяемыми характеристиками были ао,2, Ов, сгпц, Е, б, а . Кроме того, были испытаны сварные стыковые соединения пяти сплавов. Полученные результаты приведены ц табл. 2 и на рис. 2 и 3. [c.272]

Полученные в результате термической обрабогки- свойства сплавов зависят как от температуры закалки па твердый раствор, так и от температуры старения. Характерные свойства титанового сплава, показывающие влияние как температуры закалки на твердый раствор, так н температуры и продолжительности старения, приведены в табл. 11. [c.778]

Из приведенных выше данных следует, что примеси внедрения должны повышать жаропрочные свойства титана. Положительное влияние кислорода па жаропрочность титановых сплавов действительно было обнаружено в ряде работ [9, 112]. Однако к легированию титановых сплавов элементами внедрения относятся осторожно. Примеси внедрения (азот, кислород и углерод) оказывают вредное влияние на некоторые свойства титановых сплавов. Они ухудшают их технологичность, пластичность и свариваемость [96, с. 142 119]. Примеси внедрения повышают чувствительность титановых сплавов к концентраторам напряжений и к хладноломкости, ухудшают их термическую стабильность — важную характерцстику титановых сплавов. Под термической стабильностью понимают способность сплавов сохранять высокие прочностные и пластические свойства после длительного действия повышенных температур. Для оценки термической стабильности сплавов образцы выдерживают в течение определенного времени (100 или 1000 ч) при разных температурах, а затем охлаждают до комнатной температуры и определяют их механические свойства. После выдержки при достаточно высоких температурах сплав теряет низкотемпературную пластичность из-за протекающих в нем превращений, чаще всего из-за распада -фазы и упорядочения а-фазы. Чем [c.97]

Рис. 151. Влияние температуры на Рнс. 152. Влияние температуры на ме-иеханические свойства титанового ханические свойства -титанового сплава ВТЗ-1 с 0,03% Ыг при скоро- сплава ВТ15 с разным содержанием во-

Н. Я. Гусельников, И. Д. Низкии изучили влияние водорода на механические свойства -титановых сплавов при испытаниях по схеме трехточечного изгиба на специально сконструированной и изготовленной ими установке, которая позволила не только деформировать образцы, но и непрерывно наблюдать за развитием пластической деформации и разрушения при оптическом увеличении (до ХЗОО) непосредственно при нагружении (низкие температуры получали с помощью бензина и сухого льда). [c.431]

Склонность титановых сплавов к горячесолевому растрескиванию обычно определяют двумя путями а) устанавливают длительность до разрушения (или пороговые напряжения при заданной базе длительности нагружения) напряженных при данной температуре образцов, покрытых тонким слоем соли, б) определяют механические свойства образцов при 20 С после их длительного (100 — 1000 ч) нагружения при повышенных (250 — 500 0 температурах. В первом случае наблюдается прямое коррозионное растрескивание, во втором— влияние солевой коррозии на пластичность и прочность. > [c.44]

Влияние коррозионных повреждений на усталостную прочность в сильной степени определяется свойствами материала. Наблагоприятное влияние фреттинг-коррозии увеличивается с зостом прочности материала и размера детали. Было показано 65, 66], в частности, что более существенное коррозионное повреждение на стали 11Х11Н2ВМФ (применяемой на лопатках компрессора авиадвигателя) в состоянии отпуска при 680°С привело к меньшему падению усталостной прочности, чем меньшие повреждения на той же стали с отпуском при 580°С. В тех же работах было показано, что контактная коррозия в титановых сплавах может происходить не только при комнатной, но и при повышенных до 400°С температурах. [c.139]

Стабилизирующий отжиг широко применяется для лопаток турбин ГТД с целью снятия напряжений, возникающих на поверхности деталей при механической обработке. Этот отжиг проводят на готовых деталях при температурах, близких к эксплуатационным. Аналогичная обработка была опробована на титановых сплавах, применяемых для лопаток компрессора. Стабилизирующий отжиг проводили в воздушной атмосфере при 550° С в течение 2 ч (без дополнительной обработки поверхности) и изучали его влияние на длительную и усталостную прочность сплавов ВТЗ-1, ВТ8, ВТ9 и ВТ18. Было установлено, что стабилизирующий отжиг не влияет на свойства сплава ВТЗ-1. [c.43]

Кроме флюенса на свойства оказьшает влияние температура, при которой проходит низкотемпературное облучение (рис. 26.5). Наиболее резко охрупчивание аустенитных сталей проявляется после обл5Д1ения в температурном интервале 250-350 °С. Пластичность титановых сплавов после облучения также падает. Однако, в отличие от сталей, они не имеют провала пластичности в этом температурном интервале (рис. 26.6). [c.853]

В настоящее время серийно применяется довольно большое число титановых сплавов. Большой диапа.зон их структур и свойств обусловлен, в частности, полиморфизмом титана, хорошей растворимостью многих элементов (по крайпеп мере в одной из фаз), а также образованием химических соединений, обладающих переменной растворимостью в титане. В соответствии с приведенными выше диаграммами состояния все легирующие элементы по влиянию на полиморфизм титана можно разбить на три группы. Первая группа представлена а-стабилизаторами — элементами, повышающими стабильность а-фазы из металлов к числу а-стабилизаторов относится алюминий. Ко второй группе принадлежат -стабилизаторы — элементы, повышающие стабильность р-фазы эти элементы в свою очередь можно разбить на две подгруппы. В сплавах титана с элементами первой подгруппы при достаточно низкой тедшературе происходит эвтектоидный распад р-фазы к числу таких элементов относятся хром, марганец, железо, медь, никель, бериллий, вольфрам, кобальт. В сплавах титана с элементами второй подгруппы при достаточно высокой их концентрации Р-твердый растнор сохраняется до комнатной температуры, не претерпевая эвтектоидного распада. Такие элементы иногда называют изоморфными р-стабилизаторами. К ним пр1шадле-жат ванадий, молибден, ниобий, тантал. Третья группа прелстаклена нейтральными упрочнителями, т. е. легирующими элементами, мало [c.402]

К а-тптановым относят сплавы, структура которых представлена в основном а-фазой. Основным легирующим элементом этих сплавов является алюминий. Оказывая весьма благоприятное влияние на свойства титана, алюминий обладает следующими преимуществами перед остальными легирующими компонентами. Он широко распространен в природе, доступен и сравнительно дешев. Удельный вес алюминия значительно меньше удельного веса титана, поэтому при введении алюминия уменьшается удельный вес сплавов и повышается их удельная прочность по удельной прочности а-титановые сплавы превосходят большинство нержавеющих и теплостойких сталей при температурах до 400—500° С. Жаропрочность и сопротивление ползучести сплавов титана с алюминием выше, чем у остальных сплавов с такой же степенью легирования титан с а-структурой является лучшей основой для сплавов, работающих при повышенных температурах, чем титан с Р-структурой. Алюминий повышает модуль нормальной упругости, способствуя повышению устойчивости изделий из титана. Двойные сплавы титана с алюминием, содержащие до 6% А1, термически стабильны и не охрупчиваются при нагреве до температур 400—500° С. Сплавы титан — алюминий коррозионноустойчивы при довольно высоких температурах и слабо окисляются это позволяет проводить горячую обработку титана с алюминием при более высоких температурах, чем нелегированного титана. Весьма ценным свойством сплавов титана с алюминием является их хорошая свариваемость эти сплавы даже при значительном содержании алюминия однофазны и поэтому не возникает охрупчивания в материале шва и в околошовяой зоне. [c.412]

Микродобавки церия (0,0014-0,01%) увеличивают на 25-н - 30% предел прочности титановых сплавов при повышенных температурах 500н-600° С (773—873° К), не снижая при этом их пластичности. При комнатных температурах добавки заметного влияния на механические свойства не оказывают. Аналогично церию влияет окись церия, но пластичность сплавов при этом снижается. Средний химический состав и механические свойства некоторых марок отечественных сплавов даны в табл. 5. За последние годы разработан ряд новых титановых сплавов. [c.97]

На рпс. 152 приведено влияние водорода на. механические свойства отечественного (3-титанового сплава ВТ15 после закалки с 780° С в воде [339]. Прн больилой скорости деформации (порядка 20 мм/мин) пластичность закаленного сплава ВТ15 остается высокой во всем исследованном интервале температур от —60 до +20° С. При малой скорости деформации (порядка 3-10 с ) поперечное сужение в узком температурном интервале резко уменьшается. Если за верхнюю температуру проявления водородной хрупкости принять точку, в которой поперечное сужение снижается вдвое, то эти температуры составят +8, +2 и —8° С для концентраций водорода 0,05 0,03 и 0,015% (по массе) соответственно. Таким образом, с увеличением содержания водорода верхняя температура проявления водородной хрупкости повышается. Прн температурах порядка —30°С происходит восстановление пластичности наводороженных образцов.. [c.327]

На рис. 4. показано влияние сварочного термического цикла на наводороживание и свойства сварного соединения титанового сплава 0Т4. Коррозионные испытания проводили в 20%-ной соляной кислоте в течение 1550 ч при температуре 16°С. Аналогичные данные были получены при испытании сварных соединений стали Х18Н9Т в 20%-ной соляной кислоте в течение 4300ч при температуре 16°С (таблица). [c.70]

Ю. К. Заикин и Т. Т. Нартова исследовали [139, с. 192] влияние степени деформации на изменение структуры и свойств сплавов титана ВТ5 и СТ1 с целью разработки рекомендаций по внедрению этих сплавов в двигателестроение. Для повышения износостойкости и коррозионной стойкости рекомендовано азотировать и оксидировать клапаны и шатуны. Отмечено, что при высокой температуре выхлопных газов в процессе работы клапана происходит естественное оксидирование фаски. Т. Т. Нартова и П. Н. Никитин установили [139, с. 197], что титановый сплав СТ1 как материал [c.111]

Механические свойства и структура титана и его сплавов зависят от примесей, которые разделяются на две группы внедрения -Ог, N2, С, являющиеся а-стабилизаторами, и Н2 - Р-стабилизатор замещения - Ре, 81 (для титана). Влияние примесей внедрения значительно сильнее. Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1 %) в интервале концентраций 0,1...0,5 % он относительно мало влияет на изменение пластичности, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан полностью теряет способность к пластическому деформированию. Азот охрупчивает титан в еще большей степени, при содержании его >0,2 % наступает хрупкое разрушение. Углерод влияет в меньшей степени, чем кислород и азот. Водород - вредная примесь в титановых сплавах. Растворимость водорода в титане при эвтектоидной температуре составляет 0,18 %, но с понижением температуры резко падает (<0,0007 %), что приводит к выделению вторичных гидридов, преимущественно по плоскостям скольжения и двойнико-вания. Хрупкость, низкая прочность, пластинчатая форма гидридов и значительный положительный объемный эффект при образовании гидридов (-15,5 %) - причины резкого охрупчивания титана при наводороживании. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...