Низколегированные Термическая обработка

Близкие по составу к конструкционным сталям, но не предназначаемые для термической обработки у потребителя, объединяются в группу так называемых строительных сталей (они в основном применяются в строительстве). Часто их называют низколегированными. [c.362]

Термическая обработка способствует снижению порога хладноломкости и влияет на это свойство низколегированных сталей примерно так же, как и на свойства углеродистой стали марки СтЗ. [c.401]

Поглощая водород, металл резко ухудшает свои пластические свойства, но они восстанавливаются после термической обработки или даже просто при вылеживании , так как диффузионно-подвижный водород покидает металл с течением времени. Метод нашел ограниченное применение для сварки неответственных изделий из низкоуглеродистых низколегированных сталей. [c.383]

Технологические свойства характеризуются способностью материала подвергаться различным видам обработки — пластической деформации гибке, вальцовке, сварке, термической обработке и др. Учет технологических свойств весьма важен при проведении ремонтных работ. Работоспособность оборудования в значительной степени зависит от надежности сварных соединений. На свариваемость стали наибольшее влияние оказывает содержание в ней углерода. Ориентировочную оценку свариваемости низколегированной стали можно дать, пользуясь значением углеродного эквивалента [c.24]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

Для создания горно-шахтного оборудования (ГШО) используют детали, узлы и конструкции, изготавливаемые из низкоуглеродистой, среднеуглеродистой и низколегированной конструкционной сталей, иногда — из стали специального назначения. Определенной термической обработкой деталям придают необходимое сочетание свойств. [c.4]

Мартенситный класс. Стали этого класса по своим свойствам являются средними между низколегированными сталями перлитного класса и высоколегированными аустенитно-го. После термической обработки они обладают высокими механическими свойствами. Основной вид термической обработки, придающий оптимальные свойства,— закалка или нормализация с последующим высоким отпуском. Иногда используется смягчающая обработка, заключающаяся в отжиге. Режимы термической обработки сталей этого класса по ГОСТ 10500—63 и ГОСТ 5949—61 приведены в табл. 2. [c.94]

В стоматологии применяются преимущественно низколегированные золотые сплавы, например 20-каратный сплав с 10% Ag, 83,3% Au и 6,7% Си, 18-каратный сплав с 16% Ag, 75% Au и 9% Си, сплавы золота с 10% платины, палладия или серебра. Эти твердые сплавы имеют хорошие механические свойства и поддаются термической обработке. Наряду с золотыми и платиновыми сплавами применяются экономичные золотые сплавы, содержащие более 50% Au, до 10% Pd, остальное серебро и медь. Используются также и белые Pd—Ag-сплавы с добавкой золота и без него. [c.149]

Простым и дешевым видом термической обработки, применяемым для малоответственных детален из нелегированной и низколегированной стали, является непосредственная закалка от температуры цементации (из печи пли ящика). Однако чаще в промышленности применяется одинарная закалка деталей после цементации со второго нагрева (см. рис. 20, а), позволяющая получить лучшее качество деталей. [c.100]

Низколегированная сталь или сталь повышенной прочности (табл. 1—22, рис. 1—7) широко применяется в горячекатаном состоянии или после термической обработки для изготовления различных деталей, трубопроводов и аппаратов, работающих при температурах до 450° С, и сварных конструкций в вагоностроении, сельскохозяйственном и других отраслях машиностроения, на транспорте, мостостроении и главным образом в строительстве. [c.291]

Прочностные характеристики низколегированной стали значительно увеличиваются после термической обработки, которую целесообразно проводить с прокатного нагрева. [c.296]

Термическая обработка легированных серых чугунов может в различных случаях применяться для снятия напряжений, улучшения обрабатываемости, повышения механических и других свойств. Для низколегированных чугунов применяется такая же термообра- ботка, как и для обычных серых. Ниже приводятся некоторые примеры термической обработки деталей из легированного серого чугуна. [c.544]

При правильном выборе химического состава стали и оптимальном режиме термической обработки упрочнение может проходить по трем механизмам в результате фазового наклепа при 7 -> а превращении дисперсионного твердения частицами второй фазы (в низколегированных сталях, в первую очередь, карбидов) взаимодействия атомов легирующих элементов (молибдена и пар V—Сг с дислокациями в твердом растворе). [c.92]

Вид и обязательность термической обработки (нормализация, улучшение) для листов из низколегированных сталей по ГОСТ 5520—79 зависят от марки стали и категории поставки. [c.108]

Индукционный способ нагрева — основной при термической обработке стыков трубопроводов тепловых электростанций D >108 мм, S>10 мм, изготовленных из углеродистых и низколегированных сталей. Ток промышленной частоты используют для нагрева стыков любой толщины, повышенной — при толщине до 45 мм включительно. Эти способы обеспечивают высокую равномерность нагрева. [c.359]

Замедленное охлаждение низколегированных жаропрочных сталей после сварки и после термической обработки необходимо для получения равновесных структур, отличающихся высокой жаропрочностью. При медленном охлаждении (в асбесте или с печью) напряжения от разности температур по сечению стыка практически устраняются. Нежелательно накладывать на остаточные сварочные напряжения и напряжения от структурных превращений еще и температурные напряженпя. [c.212]

Условие (7-3) необходимо учитывать, если расчетная температура стенки превышает 425° С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475° С — для низколегированных жаропрочных сталей и 550° С — для сталей аустенитного класса. В каждой стали возможны некоторые колебания величин временного сопротивления, предела текучести и предела длительной прочности из-за колебаний химического состава и режима термической обработки, а также и по другим причинам. Коэффициент запаса прочности должен обеспечить надежную работу элементов котла при любых практически возможных отклонениях характеристик прочности от средних. В Нормах приняты следующие запасы прочности ит = %.п=1,5 и в = 2,6. [c.363]

Известно, что при холодной высадке и холодном выдавливании хорошие результаты в качестве смазки дают фосфатные покрытия. Их можно наносить на углеродистые и многие низколегированные стали. Фосфатирование имеет следующие преимущества снижается расход энергии при деформации металла, увеличивается возможная степень деформации металла без промежуточной термической обработки, улучшается состояние поверхности металла, возрастает стойкость инструмента. [c.151]

Все отливки из сталей перлитного класса (углеродистой и низколегированных) подвергаются термической обработке — нормализации с высоким отпуском или полному отжигу. Отливки из аустенитной стали подвергаются закалке на аустенит с последующей стабилизацией. [c.278]

ГОСТ не предусматривает термической обработки проволоки из углеродистой и низколегированной стали. Проволока из высоколегированной стали поставляется в термически обработанном состоянии по требованию заказчика. [c.285]

Если проволока из углеродистой или низколегированной стали сильно нагартована, она может быть подвергнута термической обработке с целью облегчения технологических операций при изготовлении электродов (рубка и правка проволоки). По некоторым [c.285]

В соответствии со сказанным цементуемые стали следует разделять на три группы углеродистые стали с неупрочняемой сердцевиной, низколегированные стали со слабо упрочняемой сердцевиной и относительно высоколегированные стали с сердцевиной, сильно упрочняемой при термической обработке. Стали последней руппы называют иногда высокопрочными цементуемыми сталями. К ним следует также отнести и стали со сравнительно невысоким содержанием легирующих элементов, но с повышенным содержанием углерода (0,25—0,30%). [c.377]

Ко второй группе, т. е. к низколегированным и упрочняемым при термической обработке сталям, можно отнести следующие 15Х, 15ХР и 20ХН (ем. таб. 1. 30). [c.379]

Поскольку термпчгской обработкой закалка + отпуск 600°С невозможно значительно повысить прочностные свойства СтЗ, то в тех случаях, когда необходимо иметь более высокий предел текучести, применяют легированные стали. Эти стали обычно называют низколегированными, или строительными сталями повышенной прочности, В отличие от конструкционных легированных сталей, строительные стали повышенной прочности у потребителей не подвергаются термической обработке, т. е. структура и служебные характеристики формируются при производстве сталей. [c.401]

Материалы. Изготовление. Крепежные детали рядового назначения изготовляют из углеродистых сталей (оо,2 = 40 кгс/мм ) или хромистых (< 0.2 = 70 кгс/мм ). Оптимальное содержание углерода в углеродистых и низколегированных сталях 0,4 — 0,45%. Термическая обработка закалка в масло с 750 —800"С, отпуск на сорбит (HR 35 — 40). Нагрев под закалку ведут в нейтральной атмосфере, вакууме или расплавленных интeт чe киx шлаках во избежание окисления и обезуглероживания, резко снижающего циклическую прочность. Для изготовления ответственных болтов применяют хромансили типа ЗОХГС 40ХГС (оо,2 = 90 110 кгс/мм ). В наиболее нагруженных соединениях применяют Сг — Мо стали или Ni —Сг —W стали (< 0,2 = 120 150 кгс/мм ). [c.515]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи- [c.124]

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3). [c.181]

Термическая обработка. В условиях коррозионной усталости углеродистых и низколегированных сталей наиболее благоприятна термическая обработка на перлитно-ферритную или сорбнтную структуру. Наименьшей коррозионно-усталостной прочностью обладают стали с мартенситной структурой. Для коррозионно-стойких сталей мартенситного класса наиболее благоприятной температурой отпуска, обеспечивающей наплучшие показатели коррозионно-усталостной прочности, яв- [c.83]

В больщинстве случаев конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали обладают как в литом, так и в деформированном состояниях достаточно больщой технологической пластичностью в широком интервале температур. Окончание ковки многих из них может производиться в двухфазном состоянии, пластичность стали в котором также бывает до определенного предела (вполне конкретного для каждой марки стали) достаточной. В связи с этим установление оптимального температурного интервала деформирования таких марок стали представляет большой интерес с точки зрения его влияния на качество, структуру, механические и служебные свойства готового изделия после полного цикла его обработки (нагрев— деформирование — термическая обработка, включая режимы остывания). [c.26]

Например, конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали высокой чистоты, Г ыплавленные в электропечах, при укове более 2 (в особенности после термической обработки) изменяют механические свойства незначительно. Даже при больших уковах в стали с низким содержанием серы и фосфора механические свойства в продольном и поперечном направлениях отличаются друг от друга незначительно, а при ковке армко- хелеза анизотропия свойств при уковах выше 1,5 отсутствует. [c.57]

В соответствии с разработанными рекомендациями (ГОСТ 14892—69) для >ч азанных целей могут применяться листовой, сортовой и фасонный прокаты пз углеродистых сталей по ГОСТ 380—71, ГОСТ 6713—75, ГОСТ 1050—74 и tO T 803—66 и низколегированных сталей по ГОСТ 19281—73, ГОСТ 1982—73 и ГОСТ 5520—69 без дополнительной термической обработки. Легированные стали применяют после термической обработки согласно данным, приведенным в ГОСТ 14892—69 . Там же приведены рекомендации относительно применения труб и стальных отливок, изготовления сварных конструкций и применяемых при этом электродов. [c.39]

Низколегированные сплавы также могут быть подвержены межкристаллитной коррозии. В общем случае межкристаллитная коррозия в этих сплавах может вызываться выделением карбидов по границам зерен, а также выделением по границам зерен аусте-нита а-фазы. Последнее характерно для сплавов, содержащих хром более 35 %, т. е. разработанных на основе двухфазных сплавов, состоящих из 7-и а-фаз. В случае межкристаллитной коррозии карбидного типа, склонностб к межкристаллитной коррозии может быть снижена с помощью максимально возможного удаления углерода из сплава. Малая склонность к межкристаллитной коррозии в двухфазных а — 7-сплавах, обеспечивается соответствующей термической обработкой, которая либо фиксирует чистый 7 твердый раствор после быстрого охлаждения из у-области, либо создает предпосылки для равномерного распределения зерен а- и 7-фаз в массе металла. [c.129]

Большое распространение в последние годы получили малоуглеродистые низколегированные стали, прошедшие специальную термическую обработку — maгaglng (мартенситное старение). Эти стали отличаются высокими прочностными свойствами (предел текучести —62 кПмм и временное сопротивление —69 кПмм ) и стойкостью против хрупких разрушений при низких температурах они легко механически обрабатываются и свариваются в отожженном состоянии перед старением [85]. Одним из недостатков этих сталей является то обстоятельство, что они хорошо свариваются при небольших толщинах, если конструкция после сварки выдерживается при 300° С. Следует ожидать, что при сварке больших толщин для этих сталей возникнет ряд затруднений. [c.333]

Распределительные валы (табл. 39). Тенденция к замене стальных распределительных валов литыми чугунными связана с высокими служебными свойствами низколегированного чугуна по сравнению со сталью, которые определяются особенностями структуры. Наличие графита в чугунных кулачках способствует удержанию смазки, что само по себе уменьшает износ кулачков. Меньший модуль упругости чугуна обусловливает и меньшие контактные напряжения в нем. Наилучшей износостойкостью обладают распределительные валы из низколегированного чугуна, в структуре которого содержатся первичные карбиды в виде игл, строчек или ячеек. При этом игольчатая структура карбидов наиболее желательна. Последующая термическая обработка (закалка) кулачков должна обеспечить максимальную твердость, не изменяя структуры первичных карбидов. Недопустимо содержание остаточного аустенита свыше 10%. Металлическая матрица закаленного чугуна состоит из игольчатого мартенсита и обеспечивает надежное удерживание карбидных зерен при воздействии на них циклических нагрузок. Химический состав чугуна должен обеспечить получение оптимальной исходной структуры в отливке и его хорошую прокаливаемость и закаливаемость. Высокая твердость кулачков лЪжет быть получена и в литье (отбеленные кулачки), при этом носки кулачков оформляются кокилем. Следует заметить, что чугунные закаленные распределительные валы более технологичны и обладают более высокими эксплуатационными свойствами. [c.104]

В связи с интенсивным развитием газонефтепроводного транспорта, резким увеличением общего объема добываемого газа в северных районах страны и, особенно в Сибири, возникла необходимость существенного увеличения пропускной способности строящихся трубопроводов, а также создания новых эффективных способов транспортировки газа. При существующем сортаменте труб (диаметром до 1420 мм) наиболее целесообразным является увеличение пропускной способности трубопроводов, которое достигается путем повышения рабочего давления. Трубная промышленность в десятой пятилетке освоила серийное производство газопроводных труб диаметром 1420 мм из малоперлитной стали 09Г2ФБ контролируемой прокатки на рабочее давление 7,5 МПа. Дальнейшее повышение рабочего давления до 10—12 МПа позволит существенно увеличить пропускную способность строящихся трубопроводов. Развитие производства сталей для магистральных газопроводов с такими высокими параметрами должно учитывать повышенные требования, предъявленные к основному металлу таких труб. Низколегированная сталь должна обладать как необходимой прочностью, так и высоким сопротивлением хрупкому и вязкому разрушению при температурах монтажа и службы газопровода. С увеличением диаметра труб и их рабочего давления существенно возрастает толщина листовой стали, из которой изготавливаются такие трубы. В зтом случае возникают определенные трудности в достижении как необходимой прочности, так и вязкости даже при использовании специальных мер, например, ограничение температуры окончания прокатки или специальная термическая обработка в виде нормализации или термоулучшения. Принципиально новым методом повышения надежности газопроводных труб является применение труб многослойной конструкции, изготовленных из рулонной, относительно небольшой толщины, полосы, прокатанной на высокопроизводительных широкополосных станах. [c.197]

Углеродистая, а также низколегированная стали в зависимости от вида термической обработки могут содержать следующие фазы феррит или твердый а-раствор, имеющий объемно-центрированную кубическую решетку (а = 2,8605 А) мартенсит или пересыщенный твердый а-раствор, имеющий объемно-центрированную тетрагональную решетку, периоды которой зависят от содержания углерода (при содержании 0,8% С а — 2,854 А с = 2,963 А карбид железа или цементит (химическое соединение Fej ), имеющий ромбическую решетку (а = 4,518 А, а = 5,069 А, с = 6,736 А) ост.эточный аусте-нит или Y-твердый раствор, имеющий граиецеитрированную кубическую решетку, период которой также зависит от количества содержащегося в у-фазе углерода (при содержании 0,7% С о = 3,58 А, а при 1,4% С а = == 3,616 А). [c.25]

Термическая обработка низколегированных сталей на их коррозионное поведение в воде при выеокой температуре сущеетвенным образом не влияет [111,12]. Так, отжиг при температуре 800° С не изменил скорость коррозии углеродистой стали (скорость измерялась по количеству выделившегося водорода) [111,8]. [c.111]

Угловые сварные соединения приварки штуцеров, бобышек, опор и прочих деталей из низколегированных хромо-молибденованадиевых сталей требуют термической обработки, если при этом могут возникнуть большие остаточные напряжения, например, при приварке штуцеров толщиной более 10 мм или бобышек диаметром более 10 мм, а также при приварке деталей крепления трубопроводов угловым швом с общн.м объемом наплавленного металла по периметру детали более 15 см Термическая обработка необ- [c.360]

Композитные стыки труб из углеродистых сталей и труб из низколегированных перлитных сталей, сваренные углеродистыхми электродами, термически не обрабатывают. Не требуется термическая обработка также для сварных стыков труб поверхностей нагрева из сталей 10, [c.212]

X13, низколегированных и углеродистых сталей получается наиболее высокой после термической обработки, обеспечивающей лучшую стойкость против коррозии и более равномерное распределение структурных составляющих [Л. 138]. [c.355]

Болты и гайки изготовляют из тех же марок металла, что и основные конструкции. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним — из углеродистой стали по ГОСТ 380-60 ГОСТ 1050-60 и низколегированной по ГОСТ 4543-61. После изготовления болты и гайки подвергают термической обработке (нагрев до 850— 900° С, выдержка, закалка в воде или Л1асле), шайбы цементируют. [c.404]

При нормализации детали охлаждают на воздухе с большей скоростью. После нормалпзацни сталь приобретает, ио сравнению с отжигом, повышенную твердость и более мелкое зерно, а также лучший комплекс механических свойств. Нормализацию применяют для выравнивания структурной неоднородности, улучшения обрабатываемости низколегированных сталей и для подготовки структуры к последующей термической обработке. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...