Примеры термической обработки

Термическая обработка легированных серых чугунов может в различных случаях применяться для снятия напряжений, улучшения обрабатываемости, повышения механических и других свойств. Для низколегированных чугунов применяется такая же термообра- ботка, как и для обычных серых. Ниже приводятся некоторые примеры термической обработки деталей из легированного серого чугуна. [c.544]

Примеры термической обработки [c.297]

Пример. Термическая обработка зубила. Термическую обработку зубила— закалку и отпуск производят с одного нагрева, т. е. подвергают закалке с самоотпуском. Зубила изготовляют из стали марок У7 или У8, поэтому температура нагрева [c.226]

ПРИМЕРЫ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ [c.147]

ПРИМЕРЫ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НЕКОТОРЫХ ИНСТРУМЕНТОВ И ДЕТАЛЕЙ [c.124]

Рассмотрим некоторые типовые примеры термической обработки инструментов и деталей. [c.150]

ПРИМЕРЫ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛЬНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ И ДЕТАЛЕЙ [c.201]

Ускорения нагрева можно достичь повышением температуры в начальный период выдержки на 20—30° С. Охлаждение при отжиге проводят до 600—550° С медленно со скоростью 20—50° С/ч, а затем на воздухе. Охлаждение после высокого отпуска осуществляют на воздухе. Рассмотрим примеры термической обработки сортового проката. Отжиг проката из стали У7А—У9А на зернистый перлит проводят с температуры несколько выше точки Ас (чтобы в структуре не образовался пластинчатый перлит) поэтому температура отжига составляет 745° С. Для сортового проката крупного профиля (более 40—60 мм) в первые 2 ч выдержки повышают температуру до 760° С. При скорости нагрева 100° С/ч время нагрева составляет 3—5 ч, а время выдержки (отрезок А на рис. 142) определяют из расчета 0,55—0,75 ч/т (чем больше [c.209]

Раздел пятый ПРИМЕРЫ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ИНСТРУМЕНТА [c.248]

Справочные материалы каждого раздела данной главы расположены в последовательности, дающей вначале представление о химическом составе, механических свойствах и назначении различ-[1ых марок стали, затем приводятся примеры термической обработки деталей машин и инструментов- [c.175]

В таблице на стр. 284—293 приведены примеры термической обработки деталей турбин, ленты, проволоки и пр. [c.270]

Некоторые примеры термической обработки крупных поковок. ......................... 884 [c.756]

Некоторые примеры термической обработки крупных поковок [c.884]

Приведем еще один пример. Термическая обработка колец точных шариковых подшипников диаметром до 75 мм и толщиной 2—3 мм, состоящая из закалки [c.8]

Весьма актуальными с точки зрения прочности материалов и конструкций являются исследования влияния самых разнообразных факторов, воздействующих на физико-механические свойства материалов. Таковыми являются, к примеру, термическая обработка, циклическое воздействие нагрузок, химический состав, коррозия, скорость нагружения и деформирования, а также многие другие. [c.156]

Для деталей машин (шатуны, торсионные валы, болты и др.), работающих в условиях растяжения (сжатия), необходимо обеспечить равнопрочность по всему сечению. Эти детали машин должны прокаливаться по всему сечению. Для деталей, работающих в основном на изгиб (кручение), когда напряжения по сечению распределяются неравномерно на поверхности они максимальны, а в сердцевине (центре) равны нулю, сквозной прокаливаемости не требуется. В табл. 1 приведены примеры термической обработки деталей металлургического оборудования. [c.259]

Пример условного обозначения стали горячекатаной, обычной точности прокатки В, со стороной квадрата 50 мм, марки 30, 2-й категории, подгруппы б, без термической обработки [c.268]

Процессы термической обработки стали были рассмотрены на основе сплавов Ре — С. Для алюминиевых сплавов медь — основной второй элемент, и поэтому структурные превращения при термической обработке рассмотрены на примере сплава А1 — Си. Это тем более очевидно, что введение других легирующих элементов, кроме или вместо меди, не вносит принципиальных [c.568]

Проведенный анализ перестройки структуры при отпуске закаленной стали, на примере распада мартенсита, показал возможность использования золотой пропорции (или корней обобщенной золотой пропорции) для установления условий самоорганизации стабильных структур при термической обработке стали. Дальнейший анализ химических соединений показал, что их устойчивость также контролируется законом золотой пропорции. [c.210]

Губкиным. На этих диаграммах показана величина зерна не только после горячей деформации, но и после заключительной операции нагрева. Для каждой температуры деформации приведены две кривые одна — для величины зерна непосредственно после деформации (как на диаграммах второго рода) и другая — для величины зерна после окончательной термической обработки. Пример такой диаграммы показан на рис. 209. [c.383]

Какая термическая обработка применяется после холодной пластической деформации для устранения наклепа Обоснуйте выбор режима (на примере железа) и опишите происходящие превращения. [c.149]

Для изготовления деталей в машиностроении применяют бронзу БрАЖН 10-4-4. Расшифруйте состав сплава, укажите его структуру и назначьте режим термической обработки, приведите примеры при.менения сплава. [c.156]

Термическую обработку, сопровождающуюся фазовыми превращениями без полиморфного превращения, рассмотрим на примере системы сплавов А1—Си (рис. 79, а), имея при этом в виду, что основные закономерности превращений остаются аналогичными для других многочисленных сплавов с подобной диаграммой состояния. При нагреве двухфазного сплава состава, соответствуют [c.107]

Сплавы без эвтектоидного превращения. Термическая обработка этих сплавов может быть рассмотрена на примере диаграммы состояния, приведенной на рис. 79,в. [c.120]

Основные припуски на механическую обработку поковок находят В зависимости от исходного индекса, линейных размеров и шероховатости поверхности детали по табл. 5.8. Исходный индекс определяется по рис. 5.21, на котором штрихпунктирной линией показан пример определения исходного индекса для поковки массой 1,5 кг, группа стали М3, степень сложности С2, класс точности Т1. Если заготовка подвергается пламенному нагреву или проходит дополнительные технологические операции (двойная термическая обработка, сварка, калибровка и т. п.), допускается по согласованию с потребителем увеличить припуск на сторону на 0,5...0,1 мм. [c.118]

Примеры показывают, что процесс нанесения размеров на современных рабочих чертежах является сложной работой, так как он требует от лица, выполняющего чертеж, знаний технологии механической и термической обработки деталей. [c.121]

Пример термической обработки шпинделя длиной до 5 м, диаметром 150 мм станка 265В [c.254]

В качестве примера термической обработки металла можно рассмотреть чистое железо. Железо имеет две аллотропические модификации a-Fe и уРе. При нагревании выше 910° a-Fe neper ходит в y-Fe, объемноцентрированная кубическая решетка превращается в гранецентрированную кубическую решетку. Структура a-Fe — крупнозернистая, yFe — мелкозернистая. Для получения мелкозернистого a-Fe металл нагревают до температуры несколько выше 910° для перевода а-формь в у-форму, и затем снова охлаждают. В результате образующаяся а-модификация сохраняет мелкозернистость у-модифи-кации. Эта операция называется отжигом второго рода, или фа- зоной перекристаллизацией. [c.15]

В качестве примера приведем сталь, содержащую 0,3%С, 9% Ni, 4% Со, обладающую после обычной термической обработки (закалка + отпуск 200°( ) при прочности (сгв), равной 160 кгс/,мм , высоким комллоксом пластических и вязких. свойств 1)) = 60 /о, Г5о = —ПО°С, йр =2,5 кгс-м/см , что равноценно стали 18Х2Н4ВА, яо при прочности ее. Ов= 130 кгс/мм . [c.392]

После ГЮГО присгупим к расчету конической передачи. В данном и последующих примерах расчет будем вести только для одного вида материала и термической обработки. Учащиеся могу выполнять расчеты, используя современную вычислительную технику, для нескольких материалов и видов их гермообрабоз ки и загем выбрать наиболее подходящий вариан г. [c.51]

Схема построения обобщенного маршрута (рис. 3.2) иллюстрируется примером технологии обработки ступенчатых валов. Базовый маршрут Mi включал в себя следующее операции 1) отрезка заготовки 2) подрезка торцов и зацентровка при установке заготовки в само-центрирующихся призмах 3) черновая обработка ступеней вала на токарном гидрокопировальном полуавтомате 4) чистовая обработка ступеней вала на том же станке 5) обработка левой стороны вала на токарном станке 6) термическая обработка шеек вала 7) шлифование шеек вала 8) мойка 9) контроль. В присоединяемом маршруте Лij операции 1—5 совпадают с операциями ]—5 маршрута Ми затем следуют операции 6) фрезерование шпоночного паза 7) зачистка заусенцев 8) мойка 9) контроль. Обобщенный маршрут с учетом вышеприведенных условий представляет собой упорядоченное множество операций для обработки двух (в данном случае) разновидностей дета.лей. Далее происходит присоединение следующего маршрута и т. д. [c.101]

Если АН>0 (для А1 Си Fe и др.), то направление потока термодиффузии противоположно потоку теплоты, что характерно для металлов, не образующих гидридов, у которых растворимость растет с повышением температуры. Если Д//<0 (Ti Zr V Nb и др.), то направление потока термодиффузии совпадает с направлением потока теплоты, что характерно для гидридообразующих металлов. В результате образования сварного соединения в условиях высоких градиентов температур возникает неравномерная концентрация водорода, которая может быть устранена последующей термической обработкой. Примеры распределения концентраций водорода после сварки приведены на рис. 10.18, а, б. [c.404]

В качестве примера приведем технологию поверхностной термической обработки твердосплавного режущего инструмента низкоэнергетическим сильноточным электронным пучком (НСЭП) [161]. [c.254]

В общем случае под анизотропией акустических свойств металла понимают изменение скорости распространения и коэффициента затухания в зависимости от кристаллографического направления. Она обусловлена анизотропией механических свойств (модуля упругости, пределов прочности и пластичности и др.). Рассмотрим причины анизотропии акустических свойств. Одна из них — это структура материала. Она наиболее ярко проявляется в металлах с крупнозернистой структурой, имеющих транскри-сталлитное строение, т. е. когда кристаллиты имеют упорядоченное строение и их продольные размеры больше поперечных. Примером могут служить титан, аустенитные швы, медь. Вторая причина —термомеханическое воздействие в процессе изготовления проката, которое делает его структуру слоистой, так как волокна металла и неметаллические включения в процессе деформирования оказываются вытянутыми вдоль плоскости листа. Третья —локальная термическая обработка материала, которая обусловливает возникновение напряжений и, как следствие, изменение механических свойств материала. [c.317]

Хотя термическая обработка при 823 К приводит к резким изменениям структуры композитов и слой продукта реакции занимает значительную часть объема композита, деформация разрушения, согласно Паттнайку и Лоули [23], остается неизменной. Это означает, что предшествующее разрушению трещинообразование в слое алюминида железа слабо влияет на общую пластичность. Джонс [13] показал, что, хотя линии скольжения в нержавеющей стали исходят из вершин трещин, они развиваюпся в полосы деформации, пересекающие все сечение проволоки, раньше, чем деформация становится всеобщей и образуется шейка. На рис. 5 гл. 1 приведен заимствованный из работы Джонса [13] пример образования трещин в интерметаллидной фазе, которое предшествует скольжению в проволоке. С другой стороны, эти трещины в интерметаллидном соединении, по-видимому, приводят к трещино-об разованию в матрице. [c.179]

Рассмотрим несколько примеров повреждений шпилька М52, выполненная из стали 25Х1М1Ф1ТР, работавшая при температуре 540 С, после 17 тыс. ч работы разрушилась. Напряжение затяга 300 МПа. Внутреннее давление пара 10 МПа, твердость шпильки 415 НВ. Структура материала шпильки — игольчатый сорбит отпуска. При специальном травлении выявлены границы первичных аустенитных зерен —индикатора теплового охрупчивания материала шпильки. Причиной разрушения явилось занижение температуры отпуска при термической обработке [c.44]

В качестве примера на рис. 4-19 изображена зависимость показаний прибора от температуры нагрева под закалку для свежезакаленных образцов толщиной 0,8 мм из сплава Д16 при одинаковой продолжительности выдержки нагрева и скорости погружения в закалочную ванну с проточной водой. Из графика следует, что для обеспечения правильности режимов, закалки в соответствии с инструкцией по термической обработке алюминиевых деформируемых сплавов пределы изменения электрической проводимости в этом случае должны быть от 19,5 до 20,5 м) (ом MAfi). [c.85]

Примером удачного выбора термической обработки для снятия остаточных напряжений, вызывающих КР, является стабилизирующий отжиг при 900—920 °С с выдержкой 1—2 ч и охлаждением. на воздухе, предотвращающие КР наклепанных сварных образцов из стали марок 12Х18Н9Т, Х18Н12М2Т и Х18Н12МЗТ (2). [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...