Коэффициент поля скоростей

До СИХ пор были рассмотрены некоторые виды распределения скоростей, заданные аналитически, и для них определены соответствующие коэффициенты поля скоростей и понижения эффективности работы аппаратов. Для реальных аппаратов эти коэффициенты можно определить графиче-ческим интегрированием экспериментальных кривых распределения скоростей [см. табл. 2.1]. [c.73]

Рис. 7.10. Зависимость коэффициента поля скоростей Мл от коэффициента сопротивления решетки при центральном входе потока вверх аппарата

Последнее условие, очевидно, справедливо только в том случае, если коэффициент поля скоростей всего сечения, т. е. коэффициент количества [c.309]

Таким образом, коэффициент поля скоростей для плоской щели [c.72]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Коэффициент количества движения М,. является в этом случае основной величиной, которая характеризует степень неравномерности поля скоростей по сечению канала. [c.58]

Эта величина учитывает неравномерность распределения скоростей по сечению аппарата, так как в нее входит коэффициент количества движения, т. е. коэффициент неравномерности поля скоростей Мц. Для канала круглого сечения выражение (1.2) можно привести к виду [c.58]

В одной из публикаций [212] предложено малые неравномерности потока рассматривать как абсолютные погрешности наблюдений и находить среднее отклонение скоростей Аа ср по известной формуле погрешностей, а отклонение коэффициента очистки Др при неравномерном поле скоростей от его значения для равномерного потока вычислять как абсолютную погрешность функции р = / (да), т. е. принимать [c.59]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

На рис. 2.6 построена зависи.мость т р = / (М,,.), точками даны опытные значения т)оп, близкие по значению к расчетным. Некоторый разброс опытных данных может быть объяснен погрешностью определения коэффициентов очистки т] и полей скоростей М,., влиянием дисперсного состава золы на входе в электрофильтр, содержанием продуктов недожога и рядом других трудно учитываемых факторов. [c.76]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

В случае бокового входа коэффициент Л о вычисляли непосредственно по полям скоростей, измеренным по двум взаимно перпендикулярным диаметрам входного отверстия модели. Коэффициент количества движения находили приближенно по формуле [c.162]

Более простым и объективным является определение степени выравнивания потока по коэффициенту поля М , который для большинства измеренных полей скоростей был найден графическим методом. Результаты для сечений непосредственно над плоской решеткой (Н -- 0) и над спрямляющей представлены на рис. 7.10, в виде зависимости уИ от при различных значениях FJF(, при этом для каждого сечения взяты средние арифметические значения коэффициентов Л4 , подсчитанные по полям скоростей вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. [c.170]

Положение, что в случае набегания струи непосредственно на ячейковую решетку с острыми кромками, расположенную под плоской решеткой, степень выравнивания получается меньше, чем при расположении ячейковой решетки над плоской, подтвердилось и при боковом входе. Поэтому для трубчатых решеток с острыми входными кромками значение опт> при котором получается совершенно равномерное поле скоростей при боковом входе потока, следует подбирать по формуле (4.104). Если допустимо менее равномерное поле скоростей, то можно воспользоваться формулой (7.11), но с несколько большим (примерно в 1,5 раза) коэффициентом [c.181]

Отклонение потока вверх при установке решеток без зазоров у нижней стенки сохраняется даже при больших значениях коэффициента сопротивления решеток ( рг = = Р2 = 35 / = 0,23). Кроме того, существенное увеличение решеток по сравнению с расчетными значениями усиливает это отклонение потока, и наоборот, выбор Ср несколько меньше его расчетных значений (Ср = 15,5 ( = 0,32 и р2 = 22 ( = 0,28) заметно сглаживает указанное отклонение потока, не улучшая при этом равномерность скоростей в целом. Для всех вариантов от 11-6 до 11-9 коэффициент неравномерности поля скоростей Мк 1,4. [c.225]

Коэффициент сопротивления решеток определяется при этом по соответствующим формулам гл. 4, а расстояние между ними но рекомендациям гл. 7. Степень выравнивания поля скоростей при указанных значениях п видна по табл. 10.3. [c.284]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически не зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (г/Оа = 0 и г/О = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления I,. = [c.292]

Для получения зависимости коэффициента очистки ц от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

При турбулентном режиме движения форма эпюры скоростей, а также коэффициент поля скоростей к — и Ищах зависит от Ке. Чем больше число Рейнольдса для потока в целом, т. е. чем интенсивнее происходят поперечные перемещения частиц, тем более выравниваются скорости по сечению и тем менее выпуклой становится кривая вг, а следовательно, тем выше будет коэффициент поля скоростей. В обычных для практики пределах Не к = 0,8-г- 0,87. [c.77]

На рис. 1.1, 6 и б показаны поля скоростей при да,,шх 3, но зоны повышенных скоростей очень малы и составляют около 1/20 площади сечения. Если для этих нолей скоростей подсчитать коэффициенты количества движения и кинетической энергии, то получим 1,13 и 1,4, т. е. значения, практически мало отличающиеся от единицы. Это и понятно несмотря на большие местные отклонения скоростей в большей части се-чшгия скорость близка к среднему значению. На рис. 1.1, в величина да, ,х 2, но так как в одной половине сечения находится зона повышенных [c.18]

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,55 область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины тах л 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

На основании полученных полей скоростей методом графического интегрирования подсчитывались коэффициенты Л4,, для калсдого сечения. Следует отмститт), что ]зас11ределенпе скоро-стей но сечению вдоль электрофильтра, как и в любом газоходе, не остается постоянным, [c.75]

Что касается стационарных насыпных слоев (объемных решеток), то, казалось бы, они должны обладать такими же свойствами, что и система плоских решеток или пучки труб, т. е. жидкоегь, набегая узкой струей, должна в них также растекаться постеиеино от сечения к сечению, а следовательно, за слоем при соответствующем значеннн его коэффициента сопротивления должно было бы установиться наиболее равномерное поле скоростей (рис. 3.12, а). [c.89]

Дополнительные замечания и расчетные формулы. Согласно формуле (4.28) неравномерность потока уменьшается с ростом коэффициента сопротивления тонкостенной решетки до Ср = Скр = опт = 2. При Ср = 2 величина К = Ада г/Адао = 0, т. е. неравномерность исчезает. С дальнейшим увеличением Ср неравномерность возникает опять и возрастает, но имеет обратный знак, так что создается перевернутое поле скоростей. При критическом значении коэффициента сопротивления, т. е. при = 2, когда за решеткой достигается Ада2, = 0, на решетке поток остается неравномерным, и согласно выражению (4.18) отклонение от средней скорости Адар = 0,5Адао . [c.98]

Из изложенного следует, что в тех случаях, когда требуется получить очень равноме 1ное поле скоростей непосредственно по фронту плоской (тонкостенной) решетки или в сечении за любой другой решеткой (в которой исключено перетекание жидкости из одной части сечения в другую), а соиротиБление не является лимитирующим, расчет оптимального коэффициента сопротивления следует производить по формуле (4.99). В большинстве практических случаев коэффициент сопротивления оптимальной решетки можно определять но формуле (4.102) или (4.104). Что [c.174]

На основании полей скоростей (см. табл. 7.1) можно п]1иближенно оценить предельные коэффициенты сопротивления, соответствующие такой степени перетекания жидкости к периферии, при которой в центральной [c.175]

При всех значениях /" к/То с увеличением коэффициента сопротивления решетки вначале пронсхо тит последовательное выравнивание поля скоростей в сечениях за решеткой, а затем появляется новое искажение ноля скоростей вследствие перетекания жидкости от периферии к центру. [c.176]

При более заметном увеличении коэф(1зи-циента сопротивления решеток против расчетного поле скоростей значительно искажается. Здесь, так же как и при одиночной решетке, наблюдается перетекание жидкое н из одной области в другую вследствие сшивного скашивания струек при растекании по фронту решеток. При значительном уменьшении коэффициента сопротивления ре1иеток [c.185]

Несколько более низкие по сравнению с расчетными опытные значения Шшах и т. е. более равномерное поле скоростей в сечении I—У, следуея объяснить именно наличием указанных карманов (пылевого бункера и верхней выемки). На выходе из первого электрополя электрофильтра (сечение 2—2) коэффициент неравномерности /И к получился сравнительно небольшим, несмотря на отдельные существенные отклонения [c.217]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Что же касается степени равномерности потока, то при той же схеме подводящего участка и одной дополнительной p Hi -тке в виде перфорированного листа с f = 0,50-4-0,55 она получается достаточно [низкой (Л4ц = 1,26). С уменьшением коэффициента живого сечения дополнительной решетки до /= 0,45 снижается коэффициент неравномерности до Л4ц = 1,12. Достаточно равномерное поле скоростей (М = 1,06) достигается лишь при установке двух дополнительных решеток с f = 0,45. [c.243]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Значения коэффициентов неравномерности М и (Мц1)ср, полученные на основании полей скоростей, снятых на модели в сечениях каждого из трех электрополей, приведены ниже. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...