Коэффициенты, зависящие от вида кривой распределения

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

У многовитковых индукторов обычно можно выделить регулярную зону, в которой нормальная к поверхности обмотки составляющая напряженности магнитного поля мала, и краевые зоны, где тангенциальные и нормальные напряженности соизмеримы (см. рис. 5.1). Потери в регулярной зоне при сильном поверхностном эффекте изучены достаточно полно [113, 115]. Каждому коэффициенту заполнения обмотки g соответствует своя оптимальная форма токопровода, эллиптическая при малых g и приближающаяся к прямоугольной при 1- Однако зависимость от формы сечения довольно слабая и при всех практических значениях g (g > 0,7) оптимальным токопроводом можно считать обычно используемую прямоугольную трубку с закругленными краями. Тогда влияние коэффициента заполнения на можно учитывать множителем Обычно используемый множитель g дает небольшое повышение г . При приближении к краю обмотки индукторов высокой и средней частоты потери сначала уменьшаются из-за снижения тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля, а затем увеличиваются из-за потерь от радиальной составляющей. Конкретный вид распределения потерь зависит от коэффициента заполнения обмотки g, формы токопровода, наличия магнитопровода и загрузки. При уменьшении длины обмотки потери в проводниках средней части обмотки снижаются и кривая распределения потерь становится монотонно растущей к краю. Однако возрастает доля дополнительных потерь в крайних витках, и в первом приближении можно считать, что полные потери мало отличаются от вычисленных для регулярной части. При этом следует иметь в виду, что потери в крайних витках могут быть в 2—3 раза больше, чем >. средних. [c.197]

Как мы уже знаем, при математическом описании распространения трещин важнейшим моментом является выявление общих закономерностей распределения полей напряжений и смещений в окрестности вершины трещины. Оказывается, что если вершина трещины перемещается вдоль некоторой гладкой кривой с произвольной скоростью, то в локальной системе координат (связанной с вершиной трещины) угловое распределение напряжений зависит только от текущей скорости этой вершины. Напряжения и смещения могут быть представлены в виде, аналогичном формулам (40) — (45), с той разницей, что коэффициенты интенсивности напряжений, входящие в эти зависимости, являются функциями времени, а угловое раснределение напряжений и смещений 160 [c.160]

Следовательно, если а >2,5, то коэффициент влияния ползучесТи, равный 0,5, обеспечивает достаточный запас прочности. Как указано в разделе 3.2.1, величина а в целом для технических материалов принимается равной >5 при сравнительно невысоких температурах, поэтому можно считать, что Нормы ASME 1592 довольно консервативны. В связи с этим особое внимание следует обратить на то, что при повышении температуры сопротивление ползучести уменьшается. Поэтому можно считать, что максимальная величина изгибающих напряжений уменьшается. Как следует из рис. 4.2, вид кривой распределения напряжений и величина действующих напряжений зависят от показателя степени ползучести а. Следовательно, при уменьшении а вследствие повышения температуры разница между действующими н упругими напряжениями становится меньше. Показатель а при ползучести при низкой температуре обычно имеет большую величину, поэтому понижение напряжений ползучестп также составляет заметную величину. [c.97]

Приведенные выше осредненные характеристики диспер1еноГо состава частиц обладают рядом обш,их свойств, наглядно иллюстрируемых данными табл. 2-1 при неизменных L,G u FfG. Из таблицы видно, что все осредненные характеристики полидисперсной системы пропорциональны модальному размеру частиц x t. Коэффициент пропорциональности для каждого конкретного вида Осреднения зависит только от параметров п и р кривой распределения [c.65]

Значение /С также зависит ие только от вида кривей рассеяния, йр и ся- соотношения между зоной рассеяния о и допускш 1 на размер. Так, при распределений Гаусса, но при о= бд кшф-фициент К Ф 1. Поскольку К боД, то < I при I >v и Я >1 при 1 < о (рис. 1.7). При равновероятиом распределении и 0 1 коэффициент /С Ф 1,73 при 1> о К <1,73 и при I <о К> 1,73 (рис. 1. ). [c.12]

Распределение напряжений и деформаций в зоне пластических деформаций не может не зависеть от коэффициента степени упрочнения металла п. Лучше вообще говорить не об и, а о характере кривой зависимости а, = /(е,) при а, > так как этот участок может иметь разные п при малых и больших е, Таким образом, распределение напряжений и деформаций у вершины трещины в отличие от упругого случая будет каждый раз индивидуальным в зависимости от вида диаграммы = /(е,) конкретного металла. Возникает естественный вопрос, чем характеризовать уровень напряженно-деформированного состояния металла с пластической зоной у трещиньг [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...