Межкристаллитная коррозия и выпадение зерен

Межкристаллитная коррозия и выпадение зерен 25 [c.25]

Такие элементы, как хром, молибден и кремний способствуют выделению а-фазы при отпуске, с минимальным временем ее выпадения при температурах 800—850° С. Образование о-фазы по границам зерен усложняет механизм межкристаллитной коррозии и обедняет граничные зоны элементами, входящими в ее состав — в первую очередь хромом. [c.128]

Существует несколько точек зрения на причины склонности нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии. И хотя в некоторых средах, например в азотной кислоте в присутствии сильных окислителей, преимущественное разрушение границ зерен в результате их кристаллографических особенностей наблюдается даже у сталей, подвергшихся растворяющему отжигу [41], все сходятся на том, что склонность к межкристаллитной коррозии связана с образованием новых фаз по границам зерен твердого раствора и прежде всего карбидов. Основной причиной выпадения карбидов является значительная зависимость растворимости углерода от температуры как в аустените, так и в феррите [244] (рис. 16). Однако в некоторых случаях причиной межкристаллитной коррозии может явиться и другая выделившаяся фаза, не обладающая достаточной стойкостью в данной агрессивной среде даже в начальной стадии образования, когда она с трудом обнаруживается [87, 137, 195]. [c.45]

Механизм межкристаллитной коррозии и в первой и во второй зоне в основном одинаков, как сказано выше. Причины, вызывающие коррозию в третьей зоне, связаны с несколькими структурными превращениями. По обеим сторонам шва находятся области, нагревающиеся до критических температур. Здесь по границам зерен пересыщенного аустенита происходит выделение карбидов, богатых хромом. Благодаря этому снижается стойкость стали по границам зерен и в агрессивных средах возникает межкристаллитная коррозия. У Выше уже говорилось, что выпадение карбидов и их- характер определяются не только температурой, но и продолжительностью ее воздействия. Влияние зтих факторов зависит от химического состава основного материала и его структурного состояния. Нельзя считать пригодными для сварки стали, у которых при нагреве в области критических температур по границам зерен происходит выделение связанных между собой карбидов хрома. Поэтому в сварных конструкциях нашли широкое применение стали, стабилизированные титаном, ниобием или танталом, и стали с очень малым содержанием угле-Л,/рода, у которых при сварке не наблюдается выделения карбидов. В подавляющем большинстве случаев у них не возникает [c.106]

При испытаниях всеми упомянутыми методами, за исключением испытаний в некоторых растворах азотной кислоты, нержавеющие стали, как это следует из результатов измерений, находятся в области потенциалов, отвечающих пассивному состоянию зерен (табл. 26). При этом как обедненные границы (которые могут быть активными или пассивными), так и сами зерна поляризованы в соответствии с редокс-потенциалом раствора. Этот потенциал и определяет способность раствора выявить склонность к межкристаллитной коррозии, обусловленной выпадением карбидов или а-фазы. Однако тип коррозионного повреждения зависит также от анодных поляризационных характеристик поверхности зерен и границ. [c.196]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются всеми видами сварки. Однако при выборе способов сварки следует учитывать специфические свойства, оказывающие влияние на качество свариваемых изделий. К ним относятся низкая теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Первые два свойства обусловливают повышенное коробление изделий из этих сталей в процессе сварки. Причиной межкристаллитной коррозии стали может быть замедленное охлаждение или нагрев (например, при газовой и меньше при ручной дуговой сварке) в интервале температур 450— 850°С, при этом происходит выпадение карбидов хрома по границам зерен (кристаллов), вследствие чего внешние оболочки кристаллов обедняются хромом. Это способствует образованию межкристаллитной коррозии. Межкристаллитную коррозию предотвращают введением в сталь титана, вольфр ама, молибдена и других легирующих элементов, которые препятствуют выпадению карбидов хрома, а также изменяют процесс сварки. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и короблению изделий, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева при максимальной скорости сварки и охлаждении. При газовой и обычной дуговой сварке выполнение этих условий затруднено, так как имеет место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.114]

При сварке стали 18-8 участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются нагреву. В участках, длительное время находящихся под воздействием критических температур (450—850"), может развиться межкристаллитная коррозия, заключающаяся в том, что пограничные слои зерен под действием агрессивной среды теряют свои антикоррозийные свойства. Это явление есть результат обеднения пограничных слоев зерен аустенита хромом вследствие выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита. С целью уменьшения склонности стали к межкристаллит-ной коррозии уменьшают содержание в ней С или сокращают время пребывания металла в интервале критических температур. [c.82]

Хромистые стали, так же как и хромоникелевые стали, подвержены межкристаллитной коррозии в случае выпадения по границам зерен богатых хромом карбидов и обеднения хромом [c.215]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Влияние термообработки и фазового состава сплавов. Аустенитные коррозионностойкие стали показывают наибольшую устойчивость к питтинговой коррозии в закаленном состоянии. Отпуск нержавеющих аустенитных сталей в области температур, вызывающих склонность к межкристаллитной коррозии (650 °С) значительно понижает также их стойкость к питтинговой коррозии [41, 50]. Снижение коррозионной стойкости сталей после отпуска может быть связано с обеднением границ зерен хромом в результате выпадения карбидов хрома. Зоны, обедненные хромом, в связи с их худшей пассивируемостью, помимо их большей склонности к межкристаллитной коррозии могут стать местами преимущественного возникновения питтингов. Поэтому сварные швы на нержавеющих сталях могут иметь повышенную склонность к питтинговой коррозии. [c.97]

Одним из первых и наиболее распространенных в настоящее время растворов для испытания на склонность нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии является раствор серной кислоты и медного купороса, в котором кипятят образцы. Отличительной чертой этого раствора является то, что растворению в нем подвергаются преимущественно границы между зернами, в то время как тело зерен сохраняет относительную пассивность. Это связано с тем [1], что кристаллы твердого раствора Fe—Сг—Ni являются катодами по отношению к границам между ними. Деполяризация идет за счет выделения меди и водорода. Практика и специальные исследования [114, 115] показали, что в данном растворе наиболее четко и надежно выявляется межкристаллитная коррозия хромоникелевых сталей аустенитного класса. Однако испытания в этом растворе имеют и свои недостатки, а именно раствор выявляет межкристаллитную коррозию, связанную с выпадением карбидной фазы, и не выявляет ее в том случае, когда она является следствием выделения сигма-фазы. [c.97]

Перераспределение хрома в нержавеющих сталях возможно и в результате выпадения высокохромистого феррита — продукта распада аустенита. Б. И. Медовар [3] выдвигает предположение о том, что межкристаллитная коррозия сварных швов в сталях типа 18-8 вызывается обеднением границ зерен аустенита в [c.242]

За последнее время для определения склонности нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии был предложен кислый раствор сульфата трехвалентного железа Ре2(504)з. Этот метод обнаруживает склонность к межкристаллитной коррозии, возникающую в результате выпадения карбидов хрома. Он очень чувствителен, ибо процесс коррозии довольно быстро развивается по границам зерен, вызывая сильное изменение электросопротивления и механических свойств. Метод в отличие от азотнокислого не приводит к устранению коррозии благодаря появлению продуктов реакции, поэтому в одном сосуде можно испытывать несколько образцов. [c.247]

Специфика межкристаллитной коррозии заключается в разрушении, распространяющемся по границам зерен. В зависимости от условий коррозия распространяется на глубину нескольких (или многих) слоев зерен (межкристаллитная коррозия). При этом возможен отрыв зерен от общей массы (выпадение зерен). Выпадение зерен наблюдается у аустенитных хромоникелевых и хромомарганцевоникелевых сталей. Зерна легированных сталей выпадают в условиях, вызывающих пассивирование, или в средах, содержащих хлориды даже в малых концентрациях выпадение зерен часто [c.25]

Затруднение при сварке этих сталей заключается в том, что в зоне термического влияния при температуре 600—800° С (температуры ниже точки аустенитного превращения) происходит распад аустенита с выпадением карбидов. Это нарушает однородность структуры и приводит к межкристаллитной коррозии, т. е. к разъединению металла по границам зерен. Поэтому при сварке хромоникелевых сталей следует сокращать до минимума продолжительность нагрева и количество вводимого тепла и применять средства отвода тепла в виде медных подкладок, водяного охлаждения и т. д. Применяют также термообработку изделия при температуре 1050—1100°С (закалку). [c.122]

Наиболее часто межкристаллитная коррозия нержавеющих сталей связана с выпадением карбидов хрома при отпуске по границам зерен, в результате чего концентрация хрома в твердом растворе вблизи карбидов резко уменьшается. Дальнейший рост карбидов происходит вследствие диффузии углерода и хрома из твердого [c.100]

Вредной примесью в ферритных сталях является углерод, который с хромом образует химическое соединение — карбид хрома. Даже при быстром охлаждении стали от высоких температур при 1000—1100° по границам зерен стали выпадают карбиды хрома. Выпадение карбидов хрома обедняет хромом границы зерен и делает их менее устойчивыми против коррозии. При воздействии агрессивной среды разрушение стали происходит по границам зерен. Такой вид коррозии называется межкристаллитной коррозией, от вид коррозии наиболее опасен, так как разрушение быстро проникает в глубь металла. [c.492]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. Введение в 18 )-ную хромистую сталь 8% никеля переводит ее из ферритного класса в аустенитный. По сравнению с ферритными сталями аустенитные обладают более высокой коррозионной стойкостью и жаропрочностью. При сварке нержавеющих сталей типа 18-8 (18% Сг и 8 6 N1) возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен при продолжительном пребывании металла в зоне температур 500—800° С и возникновение склонности к межкристаллитной коррозии. Для получения коррозионностойких сварных соединений необходимо применять следующие меры [c.370]

Третья группа дефектов — это дефекты, снижающие коррозионную или тепловую стойкость сварных соединений и конструкций в целом. К ним можно отнести загрязнение металла шва химически активными флюсами при сварке алюминия, насыщение металла шва газами, наличие в металле шва окисных, вольфрамовых и других включений, значительное отличие шва и основного металла по химическому составу. Для нержавеющих сталей особую опасность представляют нежелательные изменения микроструктуры металла шва и околошовной зоны. Например выпадение по границам зерен карбидов хрома приводит к межкристаллитной коррозии наличие ферритной фазы свыше 7% способствует появлению хрупкости в соединениях, работающих при температуре выше 350° С. Коррозионную стойкость конструкции снижают многократные нагревы металла, следы от искр и брызг металла на поверхности труб и листов, следы и кратеры от движения сварочной дуги по поверхности основного металла. Значительно снижают коррозионную стойкость сварных соединений также [c.165]

Межкристаллитная коррозия и выпадение зерен Общуе положения [c.25]

Никель подвергается преимущественно общей коррозии. Однако иногда встречаются и местная коррозия, и выпадение зерен, и коррозионное растрескивание. Никель требует соответствующего раскисления иначе он хрупок, плохо поддается прокатке и подвержен межкристаллитной коррозии. Все эти явления можно объяснить выделениями по границам зерен закиси никеля (эвтектика №0 — N1, содержащая 1,1% N10, т. е. около 0,24% кислорода, плавится при 1438° С) и образованием хрупких включений сульфида никеля (эвтектика N1382—N1, содержащая 21,5% 5, плавится при 645°С). Незначительные примеси серы (0,003—0,005%) не оказывают влияния (сера в количестве до 0,012% растворима в никеле) начиная [c.358]

Сплавы алюминия с высоким содержанием магния склонны к межкристаллитной коррозии и к коррозии под напряжением наиболее склонны к коррозионному растрескиванию сплавы, содержащие 7—97о Mg, причем с увеличением содержания магния эта склонность увеличивается. Появление склонности к коррозионному растрескиванию алюминиймагниевых сплавов связано с выпадением из пересыщенного твердого раствора интерметаллического соединения Mg2Alз по границам зерен. [c.269]

Механизм процессов коррозии неясен, особенно с точки зрения изменения в составе НМОз, которое происходит во время 48-ч периода испытаний. Штрайхе считает, что потенциал коррозии для стали снижается от 1,00 до 1,20 (по отношению к стандартному водородному электроду) во время испытаний из-за образования токов Сг +. Из рис. 10.16 видно, что границы зерен будут корродировать с более высокой скоростью, чем матрица, во всей рассматриваемой области потенциалов, однако при более высоких потенциалах и границы зерен, и матрица будут корродировать с одинаковой скоростью. Высокие скорости коррозии, полученные в этих испытаниях, являются частично результатом межкристаллитной коррозии и частично результатом постоянного вытравливания и выпадения зереи. [c.572]

Наиболее распространена и экспериментально доказана теория межкристаллитной коррозии, связывающая обеднение границ зерен хромом с выпадением при нагреве в интервале температур 450—850° С богатых хромом карбидов СгазС или (Сг, Ре)2з , [c.421]

Изменение этих величин возможно за счет изменения состава сплава (очистка от примесей, вызывающих по каким-то причинам усиление коррозии, легирование). Уменьи1ение содержания углерода в коррозионностойких сталях приводит к уменьшению возможности выпадения карбидов хрома по границам зерен при отжиге, что позволяет избежать межкристаллитной коррозии коррозионноотойких сталей [31 ]. Уменьшение концентрации примесей фосфора также приводит к снижению межкристаллитной коррозии коррозионностойких сталей [37]. Наличие примесей в техническом магнии и алюминии, повышающих скорость катодного процесса, приводит к тому, что указанные металлы в морской воде находятся в состоянии пробоя. Очистка металлов от примесей вызывает снижение скорости катодного процесса — магний и алюминий переходят в пассивное состояние [17]. [c.46]

Главная причина межкристаллитной коррозии — выпадение карбидов хрома или нитридов на границах зерен аустенита. Коррозия в этом случае протекает между зернами аустенита, приводя к нарушению связи между кристаллитами и локальному проникновению в глубь металла, В сталях, содержащих 0,03—0,12% С, при нагреве в интервале температур 450—480°С происходит интенсивное выделение карбидов хрома, например СггзСв, и обеднение границ зерен хромом. [c.33]

Межкристаллитной коррозии могут подвергаться некоторые типы нержавеющей стали, имеющие высокое содержание углерода (0,05-3,15 % С). Она может иметь место, если нержавеющая сталь подвергалась термообработке, так что на границах зерен выпали карбиды хрома, а затем материал оказался подвержен воздействию кислого раствора или морской воды. Механизм реакции показан на рис. 105. Выпадение карбидов хрома имеет место только при определеных условиях для аустенитной стали преимущественно при 550-850 С. В этом случае говорят, что сталь сенсибилизирована. В результате выпадения карбида тонкий слой вблизи границы зерна настолько обедняется хромом, что сталь теряет свой нержавеющий характер. Сенсибилизация может оказаться результатом не только термообработки, но и сварки (см. 8.2) (рис. 106). При воздействии коррозивной среды зоны, обедненные хромом, совместно с остальной [c.115]

Ферритные хромистые стали подвержены межкристаллитной коррозии. Появление последней связано с выпадением карбидов. Вследствие малой растворимости углерода в феррите карбиды, имеющиеся встали, переходятв твердый раствор при более высоких, температурах, чем в случае аустенитных сталей. При охлаждении карбиды выделяются по границам зерен. При этом, по мнению Э. Гудремона [111,62], происходит обеднение хромом границ зерен и понижение их устойчивости. И. А. Левин и С. А.Гинцберг[П1,154] используя методику микроэлектрохимических исследований, показали, что границы зерен в хромистых сталях поляризуются слабее, чем основное зерно. Диффузия хрома вобъемноцентрированной решетке феррита происходит более интенсивно, чем в аустените. В связи с этим при медленном охлаждении с высоких температур или при длительном отжиге в интервале температур 550—700° С наблюдается коагуляция карбидов и выравнивание концентрации хрома. Ферритные хромистые стали при этом нечувствительны к межкристаллитной коррозии. В полуферритных сталях межкристаллитная коррозия проявляется в более слабой степени. В двухфазной стали границы зерен феррита и аустенита по разному чувствительны к межкристаллитной коррозии после различных видов термообработки. Для феррита опасно быстрое охлаждение, для аустенита — отпуск при температурах 550—700° С. Устраняется межкристаллитная коррозия нагревом при 500—700° С в случае феррита и закалкой при температуре 1050° С в случае аустенита. Поскольку мартенситные хромистые стали (для снятия закалочных напряжений) после сварки всегда подвергаются отжигу, межкристаллитной коррозий они фактически [c.176]

Выпадение карбидов хрома происходит преимущественно по границам зерен. Карбиды хрома, которые выделяются по границам зерен аустенита, сами по себе не обладают повышенной травимостью, но, поскольку они значительно богаче хромом (до 90%), чем металлическая основа, их образование связано с собирательной диффузией хрома из близлежащих зон. Эти зоны, которые соответствуют границам зерен, обедняются хромом и перестают быть стойкими протии поздействня опреде-леипых агрессивных сред. Металл становится чувствительным к межкристаллитной коррозии, при этом она наступает при содержании хрома менее 12%- [c.152]

В процессе изготовления аппаратуры и оборудования из коррозионностойких сталей, вследс -вие неправильной термической обработки или при сварке могут возникнуть условия, вызывающие межкристаллитную коррозию. По современным представлениям преимущественное разрушение границ зерен обусловлено электрохимической неоднородностью поверхности, возникающей в определенном для данного сплава интервале температур в результате структурных превращений. Например, при нагреве хромоникелевых сталей при 600—800 °С происходит выделение из твердого раствора сложных карбидов, содержащих хром, железо и никель. Эти карбиды выпадают преимущественно по границам зерец, что приводит к обеднению отдельных участков сплава хромом. Наиболее сильное обеднение наблюдается в зоне, непосредственно прилегающей к границе рерна. Имеются и другие факторы, способствующие межкристаллитной коррозии. Например, для коррозионностойких сталей, содержащих молибден, большое значение приобретает выделение о-фазы, также способствующей обеднению хромом прилегающих к границам участков. Перераспределение хрома в коррозионностойких сталях возможно и в результате выпадения высокохромистого феррита — продукта распада аустенита, что вызывает межкристаллитную коррозию, например, сварных швов. Существует мнение, что на склонность к межкристаллитной коррозии влияют также и внутренние напряжения. [c.55]

Процесс развития МКК можно разделить на несколько стадий. В первой стадии скорости равномерной коррозии и МКК равны и по внешним признакам их различать нельзя. Во второй стадии скорость МКК превышает скорость равномерной коррозии, но коррозия протекает еще без видимого разрушения металла (инкубационный период). Третья стадия характеризуется выпадением единичных зерен. На четвертой стадии происходит разрушение металла с погрупповым выпадением зерен и потерей его механической прочности. Иногда коррозия (две последние стадии) происходит внутри металла (подповерхностная коррозия). Такое деление можно обосновать исходя из электрохимических и диффузионных представлений о процессе МКК. Вначале развитие МКК происходит с невысокой скоростью из-за диффузионных ограничений, В межкристаллитных трещинах образуются продукты коррозии, заполняющие щели и затрудняющие доступ электролита. Кроме этого, увеличивается расстояние между микроанодами с микрокатодами. В случае невысокой агрессивности сред возрастающая глубина поражения и плотность продуктов коррозии вместе с растущим во времени разделением катодно-анодных участков может привести к логарифмическому закону развития МКК (например, в слабом водном растворе азотной кислоты при отсутствии напряжений в металле). В более агрессин- [c.472]

Коррозия в дымящей HNO3 имеет межкристаллитный характер и повреждает сварные соединения. Коррозия Хромоникелевых сталей 20-10 с молибденом, вольфрамом и стабилизированных титаном (0,034% С, примерно тип AISI 321 или фабр, номер 4541) в гомогенизированном состоянии (980°С с закалкой вводе) приблизительно в 2 раза меньше, чем после холодной деформации или сенсибилизации (рис. 1.152 и табл. 1.17) [448]. Добавкой 0,6% плавиковой кислоты мож но замедлить коррозию как в жидкости, так и в паровом пространстве и предотвратить выпадение зерен стали, сенсибилизированной сваркой. [c.165]

На склонность нержавеющих сталей типа 12Х18Н9 к межкристаллитной коррозии большое влияние оказывает содержание углерода. При отпуске стали при 570° С выпадение карбидов хрома не происходит только при содержании углерода менее 0,015%. При большем содержании углерода при отпуске может происходить выпадение карбидов хрома по границам зерен, в результате чего сталь приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. С повышением содержания углерода количество выпадающих по границам зерен карбидов хрома увеличивается и склонность ее к межкристаллитной коррозии повышается. Из теории обеднения следует, что легирование хромоникелевых аустенитных нержавеющих сталей элементами, связывающими углерод в устойчивые карбиды (титан, ниобий, тантал), резко понижает их склонность к межкристаллитной коррозии. [c.102]

Высокохромистые нержавеющие стали обнаруживают склонность к межкристаллитной коррозии после закалки с 900—ПОО°С. Так, например, сталь 12X17 после закалки подвергается межкристаллитной коррозии в растворах НЫОз, НЫОз+НР, в растворе ЫаС и т. д. Склонность этих сталей к межкристаллитной коррозии связана с выпадением в процессе охлаждения карбидов хрома по границам зерен и обеднением твердого раствора хромом. Для предупреждения этой коррозии высокохромистые стали следует после закалки подвергать высокому отпуску при 600—800 °С. При этом происходит коагуляция карбидов и обогащение хромом границ зерен. Легирование титаном — также хороший способ борьбы с межкристаллитной коррозией этих сталей. [c.134]

При сварке этого типа сталей возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен при значительном пребывании металла в зоне температур от 500 до 800° Сив связи с этим возникновение склонности к межкристаллитной коррозии. Выпадение карбидов хрома можно задержать, связав углерод с титаном или ниобием которые добавляются в небольших количествах в сталь при ее изготовлении и в покрытие электрода. Кроме того, эти стали по сравне-, нию с низкоутлеродистыми имеют малую теплопроводность и большое электросопротивление, что приводит к значительному короблению деталей. Поэтому процесс сварки необходимо вести на малых погонных энергиях. Хромоникелевые аустенитные стали типа 18-8 относятся к удовлетворительно свариваемым сталям. Их можно сваривать ручной дуговой сваркой аустенитными электродами типа ЭА-1 со специальными основными покрытиями. Сварку обычно выполняют на постоянном токе обратной полярности. [c.494]

Растворимость углерода в легированном аустените при нормальной температуре не превышает 0,04%. Такое содержание углерода в аустенитной стали можно получить только путем значительного осложнения металлургического процесса выплавки стали. Наиболее низкое содержание углерода, устанавливаемое гостом, не более 0,07% (сталь 0Х18Н9). При более повышенных содержаниях углерода в стали возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен и возникновение при эксплуатации стали межкристаллитной коррозии. В отличие от ферритной стали в аустенитных сталях карбиды хрома выпадают не при охлаждении стали от высоких температур, а при повторных нагревах стали. Такой нагрев всегда происходит в свариваемой стали в околошовной зоне и в металле сварного шва при воздействии на него тепла от последующих наложенных валиков. Опасный интервал темпера- р при которых происходит выпадение из раствора карбидов хрома, [c.494]

В околошовной зоне всегда имеется участок металла, подвергающийся нагреву до температур, находящихся в этом интервале (500— 800°). В случае повышенного содержания углерода в свариваемой стали (сталь 2Х18НЭ и частично сталь 1Х18Н9) в этих участках обязательно произойдет выпадение по границам зерен карбидов хрома и эти участки при эксплуатации стали во многих жидких средах приобретут склонность к межкристаллитной коррозии. [c.494]

Согласно современным теоретическим воззрениям возникновение межкристаллитной коррозии в сталях объясняется выделением из твердого раствора хромистых карбидов, располагающихся по границам зерен. В высокохромистых и хромоникелевых нержавеющих сталях при их нагреве в температурном интервале 500—850° происходит выпадение из твердого раствора железохромовых карбидов (Сгре ) С. В результате выделения карбида поверхность зерна на определенной сравнительно небольшой глубине оказывается обедненной хромом это приводит к возникновению разных электродных потенциалов между зерном и его границей и способствует межкристаллитному разрушению. Экспериментально установлено, что на каждую весовую часть углерода в карбиде приходится 11—12 частей хрома и, следовательно, уменьшение содержания углерода в твердом растворе на 0,1% за счет выпадения карбидов способствует обеднению сплава хромом примерно на 1%. Обеднение твердого раствора хромом происходит неравномерно и преимущественно по границам зерен. Таким образом, граница зерна состоит из обедненного хромом твердого раствора и карбидов. При воздействии определенной коррозионной среды, содержащей кислород (вода, раствор HNO, и др.), зерно благодаря высокому содержанию хрома и железохромовые карбиды пассивируются, т. е. покрываются пленкой окислов и приобретают положительный потенциал, в то время как граница зерна обедненная хромом, плохо пассивирует, так как имеет более отрицательный потенциал. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...