Коэффициент Кз, зависящий от характера нагрузки

Необходимая величина натяга зависит от формы поверхностей качения, угла контакта, расстояния между подшипниками, характера нагрузки, частоты вращения, температуры узла, коэффициента трения, величины рабочей нагрузки (радиальной и осевой) и других факторов. Учесть в расчете все эти факторы очень трудно. [c.494]

Динамический коэффициент посадки зависит от характера нагрузки при перегрузке до 150 %, умеренных толчках и вибрации [c.237]

Значения допускаемого коэффициента запаса прочности [5 ] зависят от характера нагрузки (статическая или динамическая), качества монтажа соединения (контролируемая или неконтролируемая затяжка), материала крепежных деталей (углеродистая или легированная сталь) и их номинальных диаметров. [c.48]

Упругое скольжение, как было указано выше, зависит от нагрузки, от момента М2. Характер этой связи неизвестен для фрикционных передач, но он известен для передач ременных, в которых коэффициент упругого скольжения связан с нагрузкой линейно. Будем предполагать, что и во фрикционных передачах он также линейно связан с моментом М2, [c.249]

Величина коэффициента динамичности, определяющая нагрузку на муфту, зависит от величины коэффициента демпфирования if и отношения a/k. Характер этой зависимости показан на рис. III.3. [c.58]

Коэффициент нагрузки К = аив- Коэффициент концентрации нагрузки зависит в основном от деформации червяка и характера нагрузки. Коэффициент динамической нагрузки зависит от точности изготовления передачи и скорости скольжения. Уточненные значения этих коэффициентов приведены в литературе [18]. Приближенно коэффициент нагрузки К можно принимать [c.293]

Коэффициент запаса Лт зависит от многих факторов от рода материала (хрупкий или пластичный), необходимой долговечности сооружения или машин, характера нагрузки (статическая, динамическая, переменная), от степени, изменчивости свойств материала, наличия концентрации напряжений, режима эксплуатации конструкции (степень изменчивости нагрузки) и экономических соображений. [c.27]

Величина динамического коэффициента зависит от характера динамичности нагрузки и в ряде случаев достигает весьма больших значений. [c.65]

Отсюда следует, что нагревание вентиля прямым током определяется не только его средним значением, но и коэффициентом формы кривой Рдп == = + / д ор + / ор, который зависит от схемы выпрямления и характера нагрузки выпрямителя. Для создания нормального температурного режима работы вентилей необходимо предусматривать охлаждение, обеспечивающее отвод выделяющегося на вентилях тепла. [c.147]

Затяжку болтов, нагруженных осевой силой, обеспечивающих нераскрытие стыка (см. задачи 54, 59) или герметичность соединения (например, крепление крышек резервуаров под давлением жидкости или газа, см. рис. 244, и задачу 55), учитывают кроме Азат = 1,3 коэффициентом нагрузки К- Значение К зависит от многих факторов характера нагрузки, материала и формы прокладок, шероховатости поверхности и числа поверхностей стыка, податливости [c.254]

Плотность тепловой нагрузки для заселенной территория зависит от этажности застройки, типа домов и принятых в них условий комфорта. Коэффициент тепловой технологической нагрузки зависит от количества, мощности, характера производства и теплоемкости промышленных предприятий. [c.8]

Необходимый натяг зависит от формы поверхностей качения, угла контакта, расстояния между подшипниками, характера нагрузки, частоты вращения, температуры узла, коэффициента трения, величины рабочей нагрузки (радиальной и осевой) и других [c.433]

Подшипник требуемого типоразмера выбирается по его коэффициенту работоспособности С. Этот коэффициент является основной характеристикой подшипника и зависит от его внутренней конструкции, характера нагрузки, частоты вращения, долговечности работы и ряда других параметров. [c.36]

Основные размеры муфт определяются в зависимости от передаваемого момента так как величина его может существенно меняться в зависимости от условий работы и, учитывая, что прочность деталей муфт зависит от характера нагрузки (толчки, удары, перегрузки в периоды пуска), в расчет вводится коэффициент режима работы и расчетный момент определяется по формуле [c.272]

Выбор величины коэффициента запаса прочности зависит от состояния материала (хрупкое или пластичное), характера приложения нагрузки (статическая, динамическая или повторно-переменная) и некоторых общих факторов, имеющих место в той или иной степени во всех случаях. К таким факторам относятся [c.118]

Степень влияния местных напряжений на прочность детали существенно зависит от характера нагружения и материала. При расчете конструкции из пластичных материалов, работающей в условиях статического нагружения, местными напряжениями пренебрегают. Это объясняется тем, что при росте нагрузки напряжения в зоне концентрации, достигнув предела текучести, не возрастают до тех пор, пока во всех соседних точках они не достигнут того же значения, т. е. пока распределение напряжений в рассматриваемом сечении не станет равномерным. Иначе обстоит дело при циклически изменяющихся напряжениях. Многократное изменение напряжений в зоне концентратора напряжений приводит к образованию и дальнейшему развитию трещины с последующим усталостным разрушением детали. Для оценки снижения прочности вводят эффективный коэффициент концентрации, равный отношению предела выносливости о 1 гладкого полированного образца к пределу выносливости образца с концентратором напряжений, абсолютные размеры которого такие же, как и у гладкого образца [c.248]

Трение представляет собой явление сопротивления относительному перемещению, возникающее между двумя звеньями на элементах кинематических пар. По характеру относительного движения различают трение скольжения и качения, по состоянию поверхностного слоя элементов пары и наличию смазочного материала — трение без смазывания, граничное и жидкостное. Эти факторы и многие другие влияют на силу трения, которая направлена в сторону, противоположную направлению относительной скорости. Сила трения Р, согласно формуле Кулона (см. прил.) зависит от нормальной составляющей Р нагрузки, действующей на кинематическую пару, н определяется через коэффициент трения / [c.245]

Характер влияния скорости потока на коэффициент теплоотдачи при кипении зависит от величины тепловой нагрузки. При не- [c.410]

Выполняя расчеты, нужно иметь в виду, что величина коэффициента трения почти в равной мере зависит от трех групп факторов, которые определяются а) материалом трущихся тел, характером смазки и видом пленки на поверхности б) конструкцией кинематической пары-размера поверхности, геометрическим очертанием в) режимом работы —температурой, скоростью, нагрузкой все это обусловливает изменения, протекающие как в материале, так и в геометрическом очертании неровностей. Коэффициент трения можно считать постоянным, а силу трения — прямо пропорциональной нормальному давлению только в определенном диапазоне скоростей и нагрузок. С увеличением скорости движения коэффициент трения в большинстве случаев уменьшается (до определённого предела) с возрастанием удельного давления и увеличением времени предварительного контакта соприкасающихся тел коэффициент трения возрастает. [c.52]

Если эффективная прочность упрочнителя в композите снижается в результате реакции на поверхности раздела, то дальнейшим объектом исследования должно служить изменение распределения прочности отдельных волокон. Розен [31] показал, что предел прочности композита зависит и от среднего значения, и от коэффициента вариации прочности волокон. Он пришел к выводу что при одинаковой средней прочности волокон распределение с большим коэффициентом вариации отвечает большей прочности композита. Иными словами, коэффициент вариации в определенной степени характеризует способность более прочных волокон принимать на себя нагрузку, высвобождаемую при разрушении более слабых волокон. Кроме того, увеличение коэффициента вариации может привести к росту энергии разрушения, поскольку увеличивается вероятность того, что дефектное место волокна перед развивающейся трещиной удалено от плоскости трещины.. Эта ситуация приводит либо к отклонению трещины в направлении места потенциального разрушения следующего волокна, либо к вытягиванию волокна из матрицы в обоих случаях энергия разрушения растет. Таким образом, характер влияния реакции между матрицей и волокном на механические свойства зависит как от среднего значения, так и от коэффициента вариации прочности волокон по завершении реакции. [c.27]

Как известно, наличие в теле детали отверстий, пазов, выкружек приводит к резкому местному повышению внутренних напряжений, называемому концентрацией напряжений. Одной из основных характеристик концентрации напряжений является так называемый теоретический коэффициент концентрации напряжений К, за который принимают отношение величины внутреннего напряжения в какой-либо точке при наличии концентратора к напряжению в той же точке при отсутствии концентратора. Значение коэффициента К суш,ественно зависит как от характера внешней нагрузки, так и от ряда физико-геометрических характеристик детали и ослабляющих эту деталь концентраторов (форма и материал детали, размер и форма отверстия, паза и т. п.). [c.10]

Чтобы сравнить характер кривых для разных моментов времени, эти кривые были нормализованы умножением ординат каждой кривой на постоянный коэффициент, так чтобы кривые совпадали в точке, расположенной посредине между центром и краем диска. Эта точка была выбрана для совмещения кривых потому, что в ней влияние краевого эффекта и контактной площадки, возникающей на контуре диска в месте приложения нагрузки, должно быть, вероятно, наименьшим. Совпадение этих нормализованных кривых с теоретической кривой при одинаковом порядке полос в точке, расположенной посредине между центром и краем диска, было весьма хорошим. Это позволило сделать вывод, что порядок полос интерференции в этих материалах зависит только от времени. Эти порядки полос сравниваются в табл. 5.2—5.5, где указано относительное (%) отклонение экспериментальных результатов от теоретических. В этих таблицах расстояние выражено как его отношение к радиусу диска. Таким образом, картина полос в диске, полученная через 22 час после приложения нагрузки, все еще аналогична картине полос, полученной сразу же после нагружения, в том отношении, что обе картины по распределению порядков полос соответствуют решению но теории упругости. Исключение составляют области около краев, где временные эффекты становятся заметными уже через несколько часов. Эти опыты проводились на двух отливаемых фенолформальдегидных смолах. На фиг. 5.3 иллюстрируется характер изменения со временем оптической постоянной Каталина в условиях ползучести под постоянной нагрузкой. В гл. 7 показано, чтО порядки полос, найденные после разгрузки, эквивалентны порядкам, получаемым для замороженной картины полос. [c.126]

Описанные уравнения роста трещин многоцикловой усталости используют также и для оценки долговечности конструкционных элементов, работающих на циклические нагрузки в условиях воздействия агрессивных сред. При этом физико-химические свойства среды, а также условия нагружения, прежде всего такие, как частота и температура металла и среды, отражаются определенным образом на коэффициентах Вит. Имеющиеся в обширной литературе по коррозионной усталости экспериментальные данные о характере этого влияния достаточно разноречивы, причем в любом случае большую роль играют индивидуальные свойства металла и агрессивной среды. По некоторым данным рост трещин под воздействием агрессивной среды ускоряется, по иным данным, наоборот, замедляется, что объясняют образованием защитного слоя из продуктов коррозии, усиленным теплоотводом от зоны местных напряжений перед фронтом трещины в жидких средах и т. п. Однако в целом следует считать, что по мере углубления и расширения коррозионно-усталостных трещин влияние агрессивной среды (каким бы оно не было) должно ослабевать в сторону преобладания чисто механического фактора. Достаточно развитые трещины должны распространяться при прочих равных условиях в агрессивной среде примерно с той же скоростью, что и на воздухе. Это вытекает из тех очевидных соображений, что деструкция материала в зоне местных напряжений перед устьем трещины определяется в первую очередь местными пластическими деформациями, которые зависят в свою очередь от циклического напряженного состояния всего конструкционного элемента, а не от свойств агрессивной среды. Однако среда играет [c.135]

Эффективность же контактных экономайзеров существенно зависит от а) потребности предприятий в горячей воде б) характера потребления воды (графика нагрузки) в) числа часов использования максимума нагрузки г) доли горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной в разное время года и суток д) степени напряженности работы котельной, т. е. соотношения между потребностью в тепле и теплопроизводительностью котельной е) наличия в д отельной хвостовых поверхностей нагрева и дымососной тяги ж) температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в газах з) необходимой температуры горячей воды и т. д. [c.152]

Коэффициенты, учитывающие характер нагрузки, зависят от материала колес и от закона изменения нагрузки они различны для нагрузочной способности по конткатным и изгибным напряжениям. [c.142]

Численные значения критического коэффициента сро тяги и полез ых напряжений зависят также от величины угла обхвата мен зшего шкива а1, скорости ремня и, характера нагрузки и кон-стр кции передачи. Влияние этих факторов на величину допускаемых полезных напряжений [к] учитывают с помощью корректирующих коэффициентов, полученных также опытным путем [c.361]

Из формулы (14.88) очевидно, что в разных поперечных сечениях балки величина редукционного коэффициента, вообще говоря, различна, поскольку могут меняться и стср и Ощах- Редукционный коэффициент зависит от типа поперечного сечения, соотношения размеров, характера закрепления балки, и от приложенной к ней нагрузки. [c.430]

Уравнением (19) может быть описан любой процесс разрушения. Конкретный вид процесса разрушения будет определяться конкретными значениями коа [фщиен1ов и, которые изменяются во време-ви. Эти коэффициенты зависят как от вида материала и его структуры, так и от вида напряженного состояния и характера изменения нагрузок во времени. Решая уравнение (19), можно найти в характерном сечении образца математическое ожидание числа атомов с неразру шеавыми связями в момент времени t от начала приложения нагрузки [c.22]

Значения допускаемых напряжений изгиба [а]и, входящих в формулы (403) и (403а), в среднем составляют для чугунных колес 420-ь 600 кГ/см , для стального литья 1050 -ь 1100, для углеродистой стали 1100— 1900 и для легированной стали до 2300 кГ см . В формулах (403) и (403а) буквой К обозначен коэффициент нагрузки, величина которого зависит от характера нагрузки. При спокойной нагрузке К = 1,3. При сильных толчках он достигает 3 и более. [c.421]

На величину Р влияет характер нагрузки и способ осуществления прижима. Величина f зависит от материала поверхностей колес / = 0,1 0,76. Менвшее значение / принимается для чугуна по чугуну, аибольщее — для специальной резины по чугуну. При определении силы нажатия необходимо знать величину полезного момента, передаваемого ведомому диску, размеры диска и цапф. Кроме того, нужно знать коэффициенты трения между катками и опорами. [c.310]

При проектировании гидропривода следует стремиться к возможно более полному использованию установочной мощности насоса и электродвигателя, коэффициенты полезного действия которых существенно зависят от нагрузки и при нимают максимальные значения в тех случаях, когда нагрузки соответствуют номинальной. В связи с тем, что за время технологического цикла в машине-автомате нагрузка не остается постоянной и, кроме того, от одного насоса рабочая жидкость может подаваться к нескольким гидроцилиндрам, выбор схемы привода существенно зависит от характера графиков технологических сопротивлений, приложенных к ведомым звеньям гидравлических исполнительных механизмов. [c.150]

Коэффициент k, называемый коэффициентом трения качения, имеет размерность длины и определяет плечо пары сил Q и R . Этот коэффициент зависит от величины площадки контакта и характера гистерезиса в материалах контактирующих тел. Величина площадки контакта зависит от кривизн контактирующих поверхностей, приложенной нагрузки и модуля упрух ости. На величину [c.32]

Коэффициент Кнр зависит от характера изменения нагрузки и от деформации червяка Кдр = 1 + (Z2/0) (l — х), где 0 — коэффициент деформащги червяка (табл. 8.4) х — коэффициент, учитывающий характер изменшия нагрузки (при постоянной нагрузке принимают X = 1, при переменной нагрузке х = 0,6, при значительных колебаниях нагрузки х л 0,3). [c.148]

Противоречит предположению уноса крем-иекислоты с влагой также и то обстоятельство, что коэффициент выноса кремнекислоты практически не зависит от нагрузки котла (фиг. 2-33). В то же время при постоянной нагрузке котла характер зависимости содержания кремнекислоты в паре от содержания ее в котловой воде получается совершенно иным (фиг. 2-41), чем для общего солесодержания пара (фиг. 2-2, ), характер этих кривых исследованиями ВТП не только не опровергается, но и получил многократное подтверждение. Из сопоставления фиг. 2-41 и 2-2,в следует, что если для общего солесодержания пара коэффициент выноса меняется в зависимости от солесодержания котловой воды и различен в докритической и закритической областях, то коэффициент выноса кремнекислоты является постоянным во всем интервале изменений концентраций котловой воды, если только не изменилась ее щелочность, оказывающая значительное влияние на коэффициент выноса ЗЮа. Для сопоставления закономерностей уноса кремнекислоты и всех остальных примесей котловой воды нами на котле Леффлера при давлении 130 ата было предпринято исследование, результаты которого представлены на фиг. 2-42. В этом исследовании поддерживались постоянными нагрузка котла, содержание кремнекислоты в питательной воде, величина продувки и, сле-довател1>но, содержание кремнекислоты в котловой воде. Путем дозировки едкого натра в питательную воду изменялась щелочность котловой воды в чистом отсеке и соответственно во второй ступени испарения. Во всех проведенных пяти опытах, результаты которых представлены на фиг. 2-42, аналитически определялось содержание кремнекислоты в насы-щен1гом паре перед пароперегревателем и солесодержание этого пара по солемеру МЭИ с де- [c.41]

Запасом прочности коэффициентом безопасности) называется число, показываюш,ее, во сколько раз предел прочности больше допускаемого напряжения. Пределы прочности зависят от свойств материалов. Запас прочности зависит от характера нагрузки, условий использования материала и многих других факторов. [c.171]

Напряжение систем внешнего и внутреннего электроснабжения зависит от электрической мощности предприятия, его удаленности от источников питания, напряжения и резервных мощностей источников питания, которыми располагает энергоснабжающая или энергопередающая компания в близлежащем районе, а также от характера нагрузки — количества и мощности электроприемников различных напряжений, наличия электроприемников с резко переменным характером нагрузки (тиристорный привод подъемных машин), отрицательно влияющим на такие показатели качества напряжения, как коэффициент несинусоидальности и колебания напряжения. [c.103]

В тех случаях, когда характер термонагружения обусловливает одновременное накопление циклического и статического повреждения, необходимо учитывать оба вида повреждений, суммируя их определенным образом. С. В. Серенсен и Д. Вуд впервые указали на нецелесообразность применения линейного закона суммирования относительных долей повреждения во временном выражении для случая изотермического нагружения. Для неизотермического термоциклического нагружения оказывается справедливым степенной закон суммирования относительных долей повреждения в виде а - -а = I, при этом коэффициенты а и р не зависят от уровня нагрузки. Кривые предельного состояния в координатах а,—имеют вид гипербол, показывающих весьма существенное взаимное влияние одного вида нагружения на другой. Расчетные уравнения, построенные на основе степенного суммирования относительных долей повреждения, позволяют определить долговечность при нагружении детали термическими циклами произвольной формы. Приведенные в гл. 7 примеры расчета иллюстрируют это обстоятельство. [c.192]

Таким образом, снижение вязкости с ростом величины и скорости деформации оказывает существенное влияние на величину сопротивления и форму кривой деформирования материала о(е), зависящее от реализуемого при испытании закона нагружения. Снижение вязкости с ростом скорости деформации не нарушает монотонного характера кривой а(е) при испытании с постоянной скоростью деформации, в то время как снижение вязкости в процессе пластического деформирования приводит к появлению экстремумов. При испытаниях с постоянной скоростью нагружения кривая деформирования не имеет особенностей (максимумов и минимумов напряжения), однако сохранение скорости в процессе испытания материала, вязкость которого монотонно снижается с ростом деформации, в принципе неосуществимо. В испытаниях с постоянной величиной нагрузки о = onst кривая е(1) зависит от характера изменения вязкости ее постоянная величина для упрочняющегося материала ведет к непрерывному снижению скорости деформации с тегчением времени (с ростом величины пластической деформации), а зависимость коэффициента вязкости от величины деформации приводит к появлению минимума скорости деформации. [c.59]

Таким образом, для п.ластичиых мета.ллов строго выполняется закон Амонтона их расчетный коэффициент трения р не зависит ни от нагрузки, ни от характера шероховатости поверхности металлов. [c.167]

Отметим, что теоретический коэффициент концентрации иапря-женин может на 3—7% отличаться от указанных значений. Последнее зависит от характера распределения давлений вдоль рабочих поверхностей витков и внешней нагрузки. [c.151]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

М. И. Корнеев [43] изучал теплоотдачу при кипении магниевой амальгамы в вертикальных трубах диаметром 12 и 40 мм с естественной циркуляцией. Было установлено, что коэффициент теплоотдачи практически не зависит от сухости пара, вплоть до объемных паросодер-жаний около 99%. Дальнейшее увеличение паросодер-лсания приводило к резкому снижению коэффициента теплоотдачи. При объемных паросодержаннях, меньших 99%, зависимость коэффициента теплоотдачи от удельной тепловой нагрузки имела тот же характер, что и при кипении в большом объеме. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...