Коэффициент выноса кремнекислоты

Фиг. 10-55. Зависимость коэффициента выноса кремнекислоты от давления насыщенного пара.

Kj — коэффициент выноса кремнекислоты паром до промывочного устройства, % [c.484]

К][ — коэффициент выноса кремнекислоты паром из второй ступени испарения, % [c.484]

Иначе обстоит дело для высоких давлений и на стендах и в промышленных условиях с ростом давления обнаруживаются расхождения в коэффициентах выноса отдельных примесей котловой воды и соответственно состав примесей в насыщенном паре в процентном отношении начинает отличаться от состава котловой воды, т. е. появляется так называемый избирательный вынос примесей котловой воды. Так, уже при давлениях выше 60 ат коэффициент выноса кремнекислоты увеличивается и начинает существенно отличаться от коэффициентов выноса других примесей. С последующим ростом давлений коэффициент выноса кремнекислоты продолжает повышаться и все более значительно. При 110 ата он доходит до 1%, а при 185 ата — до 7% и более в зависимости от щелочности котловой воды. Наряду с этим с ростом давления выше 160 ата коэффициенты выноса хлористого и едкого натра также становятся большими, чем коэффициенты выноса сульфата и фосфата натрия. [c.36]

Фиг. 2-39. Коэффициент выноса кремнекислоты в зависимости от гидратной щелочности котловой воды по данным ВТИ и МЭИ (котлы со ступенчатым испарением).

Фиг. 2-40. Зависимость коэффициента выноса кремнекислоты от давления и от щелочности котловой воды (по данным стендовых опытов ЦКТИ).

Унос кремнекислоты с насыщенным паром высокого давления в стендовых условиях изучался ЦКТИ, МЭИ и ВТИ, а в промышленных условиях — ВТИ, МЭИ и ОРГРЭС. В промышленных испытаниях, результаты которых приведены, например, на фиг. 2-39, определялся общий коэффициент выноса кремнекислоты В стендовых опытах представляется возможность определения коэффициентов выноса кремнекислоты только за счет растворения ее в паре к Q /о и соответственно содержания в паре непосредственно растворенной в нем кремнекислоты. В опытах ЦКТИ (фиг. 2-40) для этого создавались условия, практически исключающие капельный унос (ничтожные нагрузки зеркала испарения и большая высота колонки), а в опытах МЭИ (фиг. 2-43) аналитически определялся общий коэффициент выноса кремнекислоты 510 /о методом радиоактивных изотопов (по сере)—влажность пара да"/о, а затем расчетом, по формуле (2-14) находился коэффициент выноса кремнекислоты при ее растворении в паре и по формуле (2-15)— соответствующее абсолютное содержание кремнекислоты в паре. [c.42]

Результаты всех этих исследований хорошо согласуются между собой во всех исследованиях отмечается рост коэффициента выноса кремнекислоты с увеличением давления (фиг. [c.42]

При рассмотрении экспериментальных данных обращает на себя внимание большая абсолютная величина коэффициента выноса кремнекислоты. Так, даже для давления 100 ата эта величина доходит до 1 % При допустимости содержания кремнекислоты в насыщенном [c.42]

Чем меньше в котловой воде концентрация едкого натра, тем в большей степени будет сдвигаться равновесие в сторону образования ЗЮг и на лопатках турбины будут преобладать отложения кварца. Это обстоятельство всегда надо иметь в виду, так как зачастую для уменьшения уноса кремнекислоты увеличивают продувку котла, чтобы снизить содержание кремнекислоты в котловой воде. При этом уменьшается одновременно и щелочность котловой воды и соответственно увеличивается коэффициент выноса кремнекислоты. В связи с этим увеличенная продувка может и не дать ожидаемого уменьшения содержания кремнекислоты в паре, так как снижение содержания кремнекислоты в котловой воде может быть компенсировано увеличением коэффициента выноса кремнекислоты насыщенным паром. В то же время изменение соотношения щелочи и ЗЮг в паре может повлечь образование нерастворимых форм кремнекислоты в проточной части турбин. [c.44]

Для котлов более высоких давлений коэффициент выноса кремнекислоты должен быть увеличен, причем могут быть использованы графики (фиг. 2-40). Весовые нагрузки парового объема барабанов практически одинаковы как для средних, так для высоких и сверхвысоких давлений, а допустимые весовые нагрузки увеличиваются при переходе от средних давлений к высоким и остаются теми же при переходе от высоких давлений к сверх- [c.74]

Фиг. 7-5. Относительное содержание кремнекислоты в продувочной воде и кратность концентраций для схемы с промывкой всего пара без ступенчатого испарения в зависимости от величины продувки и влажности пара, поступающего на промывку при коэффициенте выноса кремнекислоты из промывочного барабана —высокое давление (110 ата).

Фиг. 7-13. Относительное содержание кремнекислоты в промывочной воде в зависимости от паропроизводительности второй ступени испарения о/о) и влажности пара чистого отсека (o)j %) для схемы с промывкой всего пара и ступенчатым испарением при продувке р = 0,25% и коэффициентах выноса кремнекислоты из второй ступени испарения йдю =0,5% и из промывочного барабана g Q = 1,0% (ПО ата).

Для определения содержания примесей в насыщенном паре используются коэффициенты выноса по общему солесодержанию по содержанию кремнекислоты / jq [c.475]

Кремнекислота, коэффициент выноса 476 Кривая интегральная 41 Криволинейный интеграл 26 Кривые 2-го порядка 15 Критериальные уравнения 262 Критерий Био 277 [c.722]

Второй числовой пример выполним для условий, когда котел без ступенчатого испарения и котел со ступенчатым испарением питаются водой одинакового состава и вырабатывают пар одинакового качества. Сравним, с какими продувками должны при этом работать котлы. Пусть котлы питаются водой с общим солесодержанием 5,0 мг/кг, кремнесодержанием 0,1 мг/кг. Давление в котлах 10 МПа, коэффициенты выноса по солям 0,02 %, по кремнекислоте 1 %, паропроизводительность солевого отсека в котле со ступенчатым испарением пц = 5 %. [c.150]

Котел, оборудованный устройством двухступенчатого испарения, работает при продувке 1,5% и производительности второй ступени 15%- Чему будет равно кремнесодержание пара, если концентрация кремнекислоты в котловой воде чистого отсека равна 3 мг/кг, коэффициент выноса для первой ступени У =1% и второй ступени У"=0,5%. Кратность концентраций котловой воды между ступенями равна пяти, давление в котле [c.228]

При таких расчетах для содержания кремнекислоты в паре общий коэффициент ее выноса в котлах высокого давления (110 ата) может быть принят равным 1 % для промывочных устройств, а также для чистого отсека котлов со ступенчатым испарением и для котлов без ступенчатого испарения при малом добавке очищенной воды для соленых отсеков котлов со ступенчатым испарением и для котлов без ступенчатого испарения при большой доле очищенной воды в балансе питания коэффициент выноса должен быть принят равным 0,5 7о- [c.74]

В формуле (10-144а) и на фиг. 10-73 и 10-73,а приняты следующие обозначения к — коэффициент выноса кремнекислоты паром из промывочного устройства, % ш—влажность пара после промывочного устройства, % [c.484]

С. М. Бродерзон, Ю. Л. Зенкевич). Исследования ЦКТИ были проведены в условиях, исключающих сколько-нибудь значительный капельный унос подъемная скорость пара изменялась в пределах от 0,00085 до 0,0034 м/сек, а высота парового объема была 490—510 мм. В таких условиях пар получался практически сухим, тем не менее коэффициенты выноса кремнекислоты получались весьма большими, доходя до 12% ( ). При увеличении щелочности воды при том же содержании в ней крем- [c.40]

Противоречит предположению уноса крем-иекислоты с влагой также и то обстоятельство, что коэффициент выноса кремнекислоты практически не зависит от нагрузки котла (фиг. 2-33). В то же время при постоянной нагрузке котла характер зависимости содержания кремнекислоты в паре от содержания ее в котловой воде получается совершенно иным (фиг. 2-41), чем для общего солесодержания пара (фиг. 2-2, ), характер этих кривых исследованиями ВТП не только не опровергается, но и получил многократное подтверждение. Из сопоставления фиг. 2-41 и 2-2,в следует, что если для общего солесодержания пара коэффициент выноса меняется в зависимости от солесодержания котловой воды и различен в докритической и закритической областях, то коэффициент выноса кремнекислоты является постоянным во всем интервале изменений концентраций котловой воды, если только не изменилась ее щелочность, оказывающая значительное влияние на коэффициент выноса ЗЮа. Для сопоставления закономерностей уноса кремнекислоты и всех остальных примесей котловой воды нами на котле Леффлера при давлении 130 ата было предпринято исследование, результаты которого представлены на фиг. 2-42. В этом исследовании поддерживались постоянными нагрузка котла, содержание кремнекислоты в питательной воде, величина продувки и, сле-довател1>но, содержание кремнекислоты в котловой воде. Путем дозировки едкого натра в питательную воду изменялась щелочность котловой воды в чистом отсеке и соответственно во второй ступени испарения. Во всех проведенных пяти опытах, результаты которых представлены на фиг. 2-42, аналитически определялось содержание кремнекислоты в насы-щен1гом паре перед пароперегревателем и солесодержание этого пара по солемеру МЭИ с де- [c.41]

В отношении кремнекислоты специфическим является установленная всеми исследованиями зависимость коэффициента выноса ее от гидратной щелочности воды (фиг. 2-39, 2-40 и 2-42). Интересно отметить, что при малой гидратной щелочности наблюдается не только повышенный коэффициент выноса кремнекислоты, но и образование в турбинах водонерастворимых отложений. С увеличением гидратной щелочности уменьшается коэффициент выноса кремнекислоты, а отложения в турбинах становятся водорастворимыми. [c.43]

Используя влияние гидратной щелочности котловой воды на коэффициент выноса кремнекислоты, можно уменьшать унос ее, однако увеличение гидратной щелочности чотловой воды выше 2—3 мг-экв1л не дает уже значительных изменений коэффициента выноса. Между тем повышенная щелочность котловой воды может снизить общую чистоту пара и ухудшить условия защиты котла от щелочной коррозии. Поэтому прибегать к увеличению щелочности котловой воды следует лишь в умеренных пределах. [c.44]

Эти задачи стоят перед советскими теплоэнергетиками и могут быть решены лишь совместными усилиями котельщиков, турби-нистов и химиков. Пока же приходится считаться с возможным присосом в конденсаторах, в связи с чем простая схема организации водного режима даже на конденсатном режиме оказывается непригодной для барабанных котлов высоких параметров. В самом деле, с ростом давления резко возрастает коэффициент выноса кремнекислоты в связи с ее растворением в насыщенном паре. При 185 ата составляет величину порядка 7%. Соответствующее содержание кремнекислоты в паре в относительных величинах дано на фиг. 5-6, из которой следует, что при величине продувки р = если при- [c.81]

В относительных величинах при отсутствии переброса. В этих расчетах коэффициенты выноса кремнекислоты приняты равными = для чистого отсека и = 0,5 1а и 1,0о/о для второй ступбни испарения, [c.89]

Для котлов сверхвысоких параметров пара коэффициент выноса кремнекислоты резко возрастает. Ограниченный опыт эксплуатации таких котлов пока не позволяет уточнить допу-ст>[мое содержание кремнекислоты в паре этих котлов. Однако есть основание считать, что эта величина будет меньшей, чем для котлов высокого давления. Но даже если принять для котлов 185 ага допустимое содержание кремнекислоты в паре таким же, как и при ПО ата, т. е. 0,05 мг/кг, то допустимое содержание кремнекнслоты в питательной воде, даже при применении схемы трехступенчатого испарения с оптимальными производительностями соленых отсеков, составит всего = 0,17 лгг/л, [c.113]

Фиг. 7-9. Влияние схемы организации водного ренаша на допустимое содержание кремнекислоты в питательной воде для котлов высокого давления (110 ата) при коэффициенте выноса кремнекислоты =

Фиг. 7-14. Кратность концентрации котловой воды чистого отсека и промывочной воды в отношении содержания кремнекислоты в зависимости от паропроизводительной второй ступени испарения (n %) и влажности пара чистого отсека w %) для схемы с промывкой всего пара и ступенчатым испарением при продувке р = 0,25% и коэффициентах выноса кремнекислоты из второй ступени испарения Ag Q =0,5% и из промывочного барабана eg Q = 1,0% (110 ama).

Фиг. 7-/7. Влияние паропроизводительности второй ступени испарения на допустимое содержание кремнекислоты в питательной воде для котлов высокого давления (110 ат) при коэффициентах выноса кремнекислоты из второй ступени испарения g Q = 0,5% и из чистого отсека и промывочного барабана feg o = 1>0% и допустимом содержании кремнекислоты в насыщенном паре (S ° )don = 0-05 мг кг.

Уже для котлов высоких давлений выбор схемы организации водного режима приходится делать почти исключительно на основе допустимого содержания кремнекислоты в паре. В еще большей мере это относится к котлам сверхвысоких давлений в связи с резким возрастанием коэффициента выноса кремнекислоты. Так, для 185 ата, он составляет уже величину порядка =7-i-9% против yfegiQ 1,0 /о при 110 ата. Поэтому, если для котлов высокого давления необходимая чистота пара может быть обеспечена и без промывки пара, то для котлов сверхвысоких параметров такая промывка является обязательной. [c.135]

Содержание примесей в насыщенном паре определяется, исходя из коэффициента выноса по общему солесодержанию /(общ и содержанию кремнекислоты -ЛГдЮз [c.154]

При давлении ПО ата коэффицие -ты выноса всех соединений, за исключением кремненисло-ты, оказываются закономерно и одинаково зависящими от нагрузки зеркала испарения—они увеличиваются с ее ростом. Зависимость эта, являясь степенной, отвечает закономерностям капельного уноса. Аналогичная зависимость получается и при 185 ата для коэффициентов выноса всех веществ, за исключением кремнекислоты-и хлорида натрия. Это дает основание считать, что при 110 ата вынос всех примесей, кроме кремнекислоты, а при 185 ата вынос всех примесей, кроме кремнекислоты и N a l, связан почти исключительно с уносом влаги паром, т. е. что причиной попадания этих примесей в пар, так же как и для средних давлений, является капельный унос. [c.37]

Фиг. 2-35. Зависимость коэффициента выноса сульфата натрия, хлорида натрия и кремнекислоты от давления насыщенного пара при гидратной щелочности котловой воды 5 мг-экв1л (по данным стендовых опытов ЦКТИ).

Результаты исследований МЭИ по растворимости в насыщенном паре хлористого натрия представлены на фиг. 2-34 и 2-45 (М. А. Стырикович, К. Я. Катковская), а исследований ЦКТИ—на фиг. 2-35 (С. М. Бродерзон, Ю. Л. Зенкевич). Коэффициенты выноса хлористого натрия хотя и значительно меньше, чем для кремнекислоты, однако существенно превышают влажность пара современных котлов, изменяющуюся в пределах 0,01 — 0,05%. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...