СПЛАВ Устойчивость предельная

Новые задачи современной техники вызваны непрерывным ужесточением условий эксплуатации металлоконструкций. Это неизбежно ведет к изысканию все более коррозионностойких конструкционных сплавов, устойчивых в данных условиях. Однако каждый вновь открытый, более устойчивый материал начинает эксплуатироваться в предельно допустимых условиях и вновь появляется необходимость в его защите или создании еще более устойчивого материала. [c.10]

НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ ДЕФОРМАЦИЯМ (ПРОГИБАМ) И НА УСТОЙЧИВОСТЬ [c.17]

Пониженное по сравнению со сталью значение модуля продольной упругости алюминиевых сплавов повышает значимость проверки конструкций из алюминиевых сплавов на предельные деформации, общую и местную устойчивость. При этом одним из важнейших вопросов проектирования является установление предельных деформаций (прогибов) изгибаемых элементов. [c.17]

Алюминиевый подшипниковый сплав в основном состоит из алюминия ( 90%) с присадкой олова (до 8о/о), никеля (до 8%) и небольших количеств других металлов, как, например, меди, цинка, марганца, кремния, железа, магния и сурьмы. Присутствие в сплаве сурьмы повышает устойчивость против коррозии. Твёрдость обработанной поверхности 35— 150/Уд в зависимости от состава и термообработки предельное удельное давление— 650—800 Материал цапфы — сталь и чугун. [c.635]

Как известно, вязкому разрушению металлов и сплавов предшествует сосредоточенная деформация, которая отсутствует при квазихрупком разрушении. Критическим параметром в обоих случаях является предельная равномерная деформация, при достижении которой система в виде деформируемого твердого тела теряет устойчивость, т.е. достигается точка бифуркации. При переходах устойчивость—неустойчивость—устойчивость возможны либо разрушение, либо пластическая нестабильность, сопровождающаяся переходом к сосредоточенной деформации (шейке), как показано на рис. 108. [c.178]

Сплавы с аморфной структурой привлекают к себе внимание, с одной стороны, как материалы с уникальным комплексом свойств, а с другой — как объект для изучения структуры и свойств неупорядоченных сред. Аморфное состояние — предельный случай термодинамической устойчивости кристаллической решетки металлов [426]. Общее для этих двух крайних состояний (кристаллическое и аморфное) — наличие ближнего порядка. Он является характеристикой топологического (расположение атомов в пространстве независимо от их сорта) и композиционного (распределение атомов различного сорта) упорядочения. Со времени открытия аморфных металлических материалов произошла значительная эволюция представлений о структуре аморфного состояния — от предположения об абсолютной неупорядоченности аморфной структуры до представления о локальной упорядоченности (ближний порядок, микрокристаллическое строение), не идентифицируемой существующими методами структурного анализа. Наконец, установлена масштабная инвариантность аморфных структур в широком диапазоне пространственных масштабов. [c.269]

Наиболее широкое применение в качестве жаростойких сталей нашли хромистые стали. Защитные свойства хрома по отношению к газовой коррозии при температуре 1000°, как это видно из рис. 66, заметно появляются при содержании в сплаве не менее 15% Сг прй 18% Сг сплав практически устойчив при этой температуре. При более высоком содержании хрома (до 25%) хромистые стали устойчивы до 1100°. Предельные рабочие температуры для хромистых сталей в значительной степени изменяются в зависимости от содержании кремния и алюминия и в меньшей степени от содержания углерода. [c.126]

Равновесное состояние соответствует минимальному значению свободной энергии. При данной температуре и давлении в условиях равновесия свободная энергия системы должна оставаться неизменной, т. е. работа внутренних сил должна быть равна нулю. Равновесное состояние сплавов называют также стабильны потому, что оно е подвергается самопроизвольному изменению во времени. Это состояние может быть достигнуто только при очень малых скоростях охлаждения или длительном нагреве. Помимо того, истинное равновесие в практических условиях достигается редко. В подавляющем числе случаев сплавы находятся в метастабильном состоянии, т. е. в таком состоянии, когда сплавы обладают ограниченной устойчивостью и под влиянием внешних воздействий переходят в другие более устойчивые состояния, так как их свободная энергия больше минимальной. Поэтому рассмотрение диаграмм состояния позволяет определить фазовые превращения при нагреве и в условиях очень медленного охлаждения или нагрева. Эти диаграммы характеризуют, таким образом, окончательное или предельное состояние сплавов, т. е. полученное после того, как все превращения в них произошли и полностью закончились. [c.93]

Состав сплава оказывает значительное влияние на его коррозионную стойкость. Установлено [6], что при введении в сплав компонента, устойчивого по отношению к данному электролиту и дающего твердый раствор с основным металлом, в количестве /е, %, 8, /в моля, коррозионная стойкость сплава скачкообразно возрастает. Например, защитное действие никеля в железо-нике-левом сплаве начинает сказываться уже при наличии /в моля никеля, тогда как предельная коррозионная стойкость устанавливается при наличии 74 моля никеля. [c.91]

Экономичность профилей в значительной степени зависит от соотношений размеров их сторон и толщин она тем выше, чем тоньше могут быть приняты полки элементов, работающих на сжатие, и стенки элементов, работающих на изгиб. Величина предельного отношения ширины стенки или полки к толщине определяется местной устойчивостью. Несмотря на имеющиеся исследования в этой области, как у нас, так и за рубежом вполне надежных рекомендаций по выбору этой величины имеется недостаточно, особенно если иметь в виду крупные профили из алюминиевых сплавов для строительных конструкций, [c.133]

Для практических расчетов можно предложить следующее. Учитывая, что в ряде опытов с равно бокими уголками без бульб в неупругой области критические напряжения оказались несколько выше вычисленных (см. рис. 4), для малых гибкостей величины предельных вылетов полок равнобоких уголков можно оставить такими, как предлагают нормы. Для равнобоких уголков с бульбами минимальные значения вылетов (при малых гибкостях) должны быть оставлены близкими к опытным. Их можно принять такими же, как и для уголков без бульб. Это отвечает фактическим условиям работы при толстых полках влияние бульб на повышение o p крайне слабое. Для средних и больших гибкостей предельные вылеты полок можно принять по данным опытов, спрямив для простоты ломаные линии и установив по конструктивным соображениям значения Ь /6 при А >76 постоянными. Тогда для уголков без бульб получим график 5, а для уголков с бульбами — график 6. Из этих графиков в результате получаются следующие значения предельных вылетов полок равнобоких уголков из сплава Д16-Т в зависимости от гибкости стержня, при которых местная устойчивость может считаться обеспеченной [c.144]

Сплавы золота с медью или серебром сохраняют коррозионную стойкость золота после некоторого его предельного содержания в сплаве, которое Тамман назвал границей устойчивости. Ниже границы устойчивости сплав корродирует, например в сильных кислотах, причем чистое золото остается или в виде пористого осадка, или в виде порошка. [c.241]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Интересно отметить, что в предельном случае, когда справедливо равенство (2.59), случайная смесь занимает объем на 17% меньший, чем полный объем плотно упакованного кристалла, состоящего из тех же компонент. Это обстоятельство может играть роль при формировании структуры стеклообразных сплавов — типа тех, что получаются при быстром остывании расплава [117—119] или быстром совместном осаждении ингредиентов на холодную поверхность [120]. Поскольку многие такие сплавы содержат теллур или кремний, здесь нельзя исключить возможность описания системы на языке сетки связей ( 2.8). Известно, однако (см., например, [121]), что таким способом можно получить и относительно устойчивые аморфные фазы довольно широкого круга сплавов с металлическими (с точки зрения химии) элементами — при достаточно низких температурах речь может идти также о некоторых чистых [c.121]

Аустенит (А) - твердый раствор внедрения углерода в у-железе. В железоуглеродистых сплавах он может существовать только при высоких температурах. Предельная растворимость углерода в у-железе 2,14% при температуре 1147 С и 0,8% - при 727 С. Эта температура является нижней границей устойчивого существования аустенита в железоуглеродистых сплавах. Аустенит имеет твердость НВ 160-200 и весьма пластичен (5=40-50%). [c.27]

Наиболее часто применяемые сплавы первой группы относятся к системе Ni—Сг—Ti—А1. Присутствие в этих сплавах Ti и А1 в количествах, превышающих их предельную растворимость в твердом растворе при температурах 650-950 °С, позволяет достигнуть после закалки и отпуска существенного эффекта дисперсионного твердения, благодаря выделению дисперсных частиц интерметаллической фазы типа №з(Т1, NiAl). Такая микроструктура делает сплав устойчивым против температурного воздействия при 700-800 °С и вьппе. [c.555]

Квазибинарная эвтектика (рис. 51) возникает, когда тугоплавкое соединение MeivX имеет энергию образования, существенно большую, чем собственное соединение металла-основы с тем же элементом внедрения Mev-viX. Это обусловливает выделение при кристаллизации и охлаждении из расплава и твердого раствора более термодинамически устойчивого соединения MeivX. Переменная растворимость этого чужого соединения в металле-основе обеспечивает дисперсионное твердение гомогенизированных и закаленных сплавов путем старения (область I). Содержание выделяющейся из твердого раствора дисперсной упрочняющей фазы в стареющих,, обычно деформируемых сплавах ограничено предельной растворимостью соединения (область /). [c.147]

Максимальные величины уд достигаются при наименьших значениях толщины полок (стенок). Толщина же полки или, точнее, соотношение между ней и шириной полки Ь Ь определяется местной устойчивостью. Предельные значения Ь/б приводятся в ТУ, они зависят от типа сплава, конструктивного оформления пера уголка или кромок стенки и изменяются с изменением общей гибкости элемента. Для обычного уголка, например из сплава Д16-Т, при гибкостиХ<19, 6/ = 8,5, а для уголка из сплава АМгб-М — при гибкости л = 104, 6//= 16,5 (здесь Ь — ширина полки от обушка до оера). [c.256]

При этом большинство легирующих добавок переходит в твердый раствор г. ц. к., как это видно на рис. 85. В результате быстрого охлаждения до комнатной температуры может быть получен твердый раствор, пересыщенный вакансиями, медью и другими легирующими добавками. Во время старения при температурах от комнатной до температуры, соответствующей линии предельного растворения (см. рис. 85), пересыщенной твердый раствор распадается. В определенных условиях это может приводить к значительному упрочнению сплава. Распределение медн в сплаве оказывает также определяющее влияние на сопротивление межкристаллитной коррозии и КР- Термодинамически устойчивый конечный продукт распада пересыщенного твердого раствора А1 — Си представляет собой двухфазную структуру, состоящую из насыщенного твердого раствора а (г. ц. к.) и равновесной фазы 9, имеющей тетрагональную кристаллическую решетку и близкой по составу соединению СиАЬ. Из-за различия кристаллических решеток равновесная фаза 0 некогерентна с твердым раствором г. ц. к. Высокая межфазная энергия поверхности раздела фаз (>1000 эрг/см ) [119] приводит к высокой энергии активации для зарождения фазы 0. Поэтому образованию равновесной фазы может предшествовать ряд превращений метаста-бильных фаз, энергия активации которых при зарождении ниже. Последовательность образования выделений достаточно полно была изучена и может быть представлена в виде следующего ряда [97, 119, 120] [c.235]

Важной характеристикой сплава является потенциал активирования. Чем он выше, тем более устойчиво пассивное состояние сплава в растворах хлоридов. Учитывая, что активирующее действие хлоридов проявляется начиная лишь с опредетенного значения потенциала активирования, важно определить это предельное значение, чтобы теми или иными мера- [c.71]

Сг под нагрузкой вблизи предела текучести (То,2 (220—290 МПа) обеспечивается при 15—20 % Ni, а стойкость слегка нагартован-ной стали под нагрузками выше (320—350 МПа) при 40— 45 % Ni. В хлоридсодержащем водяном паре при 200—350 °С при аналогичных нагрузках для исключения внутрикристаллитного КР также требуется 40—45 % Ni (сплавы ХН40Б, ХН46Б и аналогичные им), если содержание остальных элементов и примесей находится на обычном уровне. Очистка стали от неблагоприятных примесей и рациональное легирование дополнительными элементами позволяет снизить предельное содержание никеля, обеспечивающее устойчивость к хлоридному внутрикри-сталлитному КР. [c.124]

Основным условием достижения положительного эффекта при катодном легировании сплава является необходимость перемещения его потенциала в данных условиях коррозии в область устойчивой пассивности, т. е. в область между потенциалом полной пассивации ( пп) и потенциалом транспассивности ( т) (или потенциалом питтингообразоваиия пр)- Для осуществления самопроизвольной пассивируемости сплава необходимо, чтобы катодный ток (i lis), который может генерировать данная система при потенциале пассивирования (Ей), превосходил предельный анодный ток пассивирования, т. е. гкЕ>г п (рис. 2). [c.19]

Пассивируемость сплава не может быть однозначно охарактеризована одной какой-то величиной она зависит от ряда параметров, которые могут быть получены на основании анализа анодных поляризационных кривых и их характерных точек. Пассивируемость коррозионной системы облегчается при уменьшении плотности предельного тока пассивирования (%) и при смещении потенциалов начала и конца пассивации п и пп в отрицательную сторону (см. рис. 2). Наоборот, смещение потенциалов анодного пробивания защитной пленки (питтии-гообразования) i np. и транспассивности в положительную сторону расширяет область устойчивой пассивности. У11еньше-ние тока растворения в пассивном состоянии (г пп) повышает степень совершенства пассивности (снижает скорость коррозии из пассивного состояния). [c.40]

Графики зависимости кривой L(s) и секущих прямых P(s) от степени дальнего порядка приведены на рис. 10.19. При некоторой температуре секущая прямая пересекает кривую L(s) в трех точках О, Q, R. Минимальному значению термодинамического потенциала g соответствует точка R, определяющая равновесную степень дальнего порядка. При температуре секущая прямая становится касательной с точкой касания К-В сплаве АиСыз устойчивому состоянию соответствует не вся кривая L(s), а лишь ее верхняя часть, начинающаяся от точки К- При 7 = Гк достигается предельное значение степени дальнего порядка s = Sk. Дальнейшее повышение температуры приводит к скачкообразному изменению степени дальнего порядка ДО значения s=0 (рис. 10.17). В точке Гк полностью разу-порядоченный сплав АиСыз находится в термодинамическом равновесии со сплавом, имеющим степень дальнего порядка Sk. [c.226]

По данным ряда работ (см., например, [387]) алюминиевые сплавы, как и некоторые низкоотпуш енные стали и магниевые сплавы, по-разному сопротивляются растяжению и сжатию. Это, как правило, объясняется склонностью металла к физико-химическим превраш ениям при пластическом деформировании или эффектом Баушингера, проявление которого обусловлено наличием остаточных напряжений. К сожалению, суш ествуюш,ие методики не позволяют получить надежные данные о предельном сопротивлении материала сжатию. Методика, использованная в настояш ей работе, дает возможность испытывать материал при одноосном сжатии только в осевом направлении и только при упругих и малых упруго-пластических деформациях. При развитых пластических деформациях, как уже отмечалось, тонкостенный образец теряет устойчивость — в рабочей части образца образуется гофр. Поэтому проведение достаточно широкого исследования по указанному вопросу не представилось возможным. Однако полученные данные позволяют сделать определенные количественные оценки. Так, если при нормальной температуре условные пределы текучести при растяжении и сжатии сплава АЛ-19 равны, то при температуре —100° С предел текучести при сжатии на 15% выше соответствующего предела текучести при растяжении в том же направлении. Аналогичное различие в [c.312]

При обработке меди режущая кромка инструмента из твердого сплава Т15К6 формоустойчива до температуры нлавления меди. Так как температура плавления является предельной, можно заключить, что скорость резания при обработке меди с точки зрения формо-устойчивости режущей кромки неограниченна. [c.157]

Алюминиевые металлоконструкции ПТМ можно рассчитывать по предельным состояниям или допускаемым напряжейням методами, принятыми для грузоподъемных машин и сооружений [2, 19]. Специфические свойства алюминиевых сплавов в наибольшей мере сказываются на работе конструкций под действием переменных нагрузок, а также при наличии опасности потери устойчивости. [c.256]

Вследствие низкого модуля упругости сплавов алюминия, обеспечению устойчивости должно быть уделено серьезное внимание. Вл1есте с тем, высокая стоимость сплавов требует создания особенно экономичных профилей. Принятие наименьшего предельного значения Ь Ь по самому невыгодному случаю противоречило бы этому требованию. Относительная толщина сте- [c.256]

По данным Е. Н. Мошнина возможность складкообразования при вытяжке в матрице со скругленной рабочей кромкой может быть установлена с помощью граничных кривых, построенных по результатам использования уравнений теории устойчивости и теории пластического течения при различных радиусах скругления матрицы Гм (кривые У и 2 на рис. 8.7), с увеличением которых предельная степень деформации, характеризуемая коэффициентом Кву увеличивается. Теоретические данные проверялись экспериментально применительно к штамповке днищ различного рода из стали 20, 12Х18Н9Т и алюминиевого сплава Д16АМ [15]. Ключ [c.118]

Двухкамерная установка УДС-3 предназначена для сварки в вакууме узлов различного назначения из металлов, сплавов и неметаллических материалов с площадью поперечного сечения до 2 10 м и высотой не более 0,1 м. На каркасе установки смонтированы две камеры размером 0,28X0,28 м с независимой системой откачки, обеспечивающей устойчивое получение вакуума в пределах до 6,7Х Х10 Па. Установка оборудована двумя рычажно-механическими системами давления, позволяющими получать усилия сжатия на свариваемых деталях в диапазоне 200—10 ООО Н. Свариваемые детали нагреваются с помощью лампового высокочастотного генератора мощностью 60 кВт. Предельная температура нагрева не превышает 1773 К. Габаритные размеры установки 1,04X2,20X1,95 м. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...