Диаграмма причины —результат

Диаграмма причины - результат [c.147]

Диаграмма причина — результат дает возможность определить основные направления создания системы качества и соответственно основные направления анализа системы качества при ее сертификации. Еще раз следует отметить, что документация, содержащая диаграммы причины — результат для различных ситуаций, являются индикатором наличия элементов системы качества на предприятии, а также источником информации для формирования плана проверки предприятия. [c.148]

В качестве примера рассмотрим последовательность построения диаграммы причины — результат при анализе системы каче- [c.148]

Перечислите основные этапы построения диаграммы причины — результат . [c.179]

При быстром охлаждении малоуглеродистых сталей с 600—700° С до обычных температур и последующей выдержке происходит процесс старения, характеризующийся увеличением твердости и значительным снижением пластичности и вязкости стали. Причиной старения является переменная растворимость С в а-Ре. В результате быстрого охлаждения с 700° С происходит фиксация пересыщенного твердого раствора. При последующей выдержке протекает распад твердого раствора с выделением мельчайших частиц третичного цементита по линии PQ диаграммы Ре—РедС, что соответствует изменению свойств стали. [c.122]

На рис. 1.46 показаны нормированные по максимуму (О дБ) диаграммы направленности для продольных и поперечных волн для преобразователей с призмой из оргстекла при излучении в сталь. Общий ход расчетных и экспериментальных кривых удовлетворительно совпадает (см. рис. 1.46, а). Отсутствие многочисленных лепестков в экспериментальных результатах можно объяснить большими размерами приемного элемента и импульсным характером излучения, сглаживающими экстремумы. Причина несовпадения может заключаться также в условиях расчета поле в призме не соответствует ограниченной плоской волне, а размеры призмы вдоль поверхности изделия больше области 5 D > D. [c.87]

Диаграмма структурных признаков термоусталости. Анализ признаков термоусталостного разрушения необходим при оценке надежности деталей, подвергаемых термоциклическим нагрузкам, особенно при сопоставлении результатов расчета на прочность с имеющимися случаями разрушения. Расчетные методы оценки термоусталостной прочности только внедряются, а число разрушений деталей от термоусталости увеличивается в общем количестве разрушений вследствие повышения температурно-силовых параметров машин и увеличения маневренности. Определение причин разрушения обычно является необходимым условием для выбора методов исключения возможности дальнейших разрушений, хотя в ряде случаев при совместном действии термоциклических, механических, вибрационных нагрузок основная причина повреждения материала остается скрытой. В связи с этим изучение совокупности структурных признаков, свойственных термоусталости, необходимо для анализа причин разрушений. [c.97]

На площади круга, в порядке последовательности сборки дизеля из предварительно собранных узлов, размещены секторы, углы которых пропорциональны трудоемкости работ по установке, выверке, подгонке и закреплению на своем месте каждого узла. У всех секторов наружная площадь <по кольцевой) подразделена на три части, каждая из которых характеризует время, затрачиваемое на выполнение следующих работ 1) слесарная обработка, доделка и пригонка по месту сопрягаемых узлов и деталей дизеля 2) непосредственно сборочные работы 3) ознакомление с чертежами, переговоры с мастером, ожидание крана и недостающих узлов и деталей и другие потери рабочего времени по разным причинам. Такая цикловая диаграмма строилась по фактическим данным, полученным при помощи хронометража. После фиксирования существующего положения анализировались затраты времени и определялась теоретически возможная длительность выполнения общей сборки дизеля. Такие теоретические нормы наносились на цикловую диаграмму (см. рис. 28), которая наглядно показывала огромную разницу в длительности цикла сборки дизеля, получающуюся в результате несоблюдения взаимозаменяемости и наличия большого числа организационных неполадок как результат неудовлетворительной организации труда и производства. На сборку основных узлов дизеля составлялись аналогичные диаграммы. [c.160]

Изменение эксплуатационных расходов происходит не только под влиянием указанных факторов, но и с изменением возраста машин. Приведенные на диаграмме (рис. 13) данные показывают, что затраты по экскаваторам марки ЭТЦ-202 ежегодно увеличиваются. В среднем за шесть лет применения этих машин темпы роста годовых эксплуатационных расходов составили 7,4% затрат от предшествующего года. Происходит это по ряду причин. Например, разрушение деталей машины, возникающее в результате как производительного, так и непроизводительного износа, приводит к утрате первоначальной прочности машины и соответственно снижению ее надежности. Это, в свою очередь, повышает затраты, необходимые для поддержания машины в работоспособном состоянии. [c.68]

Процесс склерономного циклического деформирования имеет еще и ту особенность, что при мягком нагружении ширина петли гистерезиса в полуцикле растяжения оказывается для ряда металлов несколько больше ширины в полуцикле сжатия, и это несмотря на то, что при однократном статическом растяжении и соответствующем сжатии диаграммы пластического деформирования в истинных координатах примерно совпадают. Физические причины указанного явления, по-видимому, недостаточно исследованы. Его результатом является так называемая циклическая ползучесть , т. е. одностороннее накопление пластических деформаций, возрастающее по мере увеличения числа циклов нагружения. Затри цикла (рис. 1.10) произошло накопление деформации е " = [c.17]

Хотя во многих случаях результат достигается с помощью одного лишь соотношения (1-24), все же встречаются задачи, для решения которых применения этого соотношения недостаточно по той причине, что имеющиеся данные выражены в форме, не позволяющей непосредственно вычислить движущую силу В. Поэтому зачастую необходимо одновременно решать два уравнения, подобных (1-24), с привлечением других термодинамических или кинетических данных. Такие задачи рассматриваются в гл. 6, где читатель познакомится с диаграммами энтальпия — состав и методами расчета, в дальнейшем широко используемыми в томах II и IV книги. [c.45]

Сложная причинно-следственная диаграмма анализируется с помощью расслоения по отдельным факторам, таким как материалы, исполнители, условия испытаний и др. При выявленной заметной разнице в разбросе между слоями принимают соответствующие меры для ликвидации этой разницы и устранения причины ее появления. Причинно-следственная диаграмма как метод решения проблем сертификационных испытаний используется не только в основных технологических процессах, но и при работе с клиентами, менеджменте образцов, обсуждении результатов аудитов и др. [c.145]

Диаграмма разброса используется для выявления зависимости между показателями качества (результат) и основными факторами сертификации (причина) при анализе причинно-следственной диаграммы или корреляционной зависимости между факторами. Диаграмма разброса строится как график зависимости двух переменных. Эффективным методом определения наличия или отсутствия корреляционной зависимости является метод медиан. [c.145]

Область внутри диаграммы - допустимые состояния, точки на границе згой области (и вне ее) отражают недопустимые состояния тела с трещиной. Поскольку результаты испытания образцов по многим причинам не совпадают с результатами испытаний элементов конструкций, рекомендуется испытывать на предел трещиностойкости /с образцы, имитирующие (в главных чертах) элемент конструкции. Возможно введение корректирующего сомножителя, конструкционного фактора Ц1, который позволит по [c.170]

По цвету излома различают белые и серые половинчатые и отбеленные чугуны. Это первая, неполная классификация чугунов. Благодаря изучению причин образования двух разных по цвету излома типов чугунов (часто в одной отливке) построены два варианта диаграммы состояния железо — углерод. Было установлено, что серые чугуны образуются в результате кристаллизации по стабильному варианту, а белые — по метастабильному. Цвет излома чугунов зависит в серых чугунах от присутствия свободного углерода в форме графита, а в белых углерод присутствует только в связанной форме в виде цементита. [c.138]

По результатам исследований, проведенных в ВТИ, было установлено расхождение от 10 до 100 % при сравнительной оценке сроков остаточного ресурса сварных соединений паропроводов из хромомолибденованадиевых сталей по методу совмещенных диаграмм долговечностей и расчетному методу. Причина такой относительно низкой достоверности [c.237]

Диаграмма метастабильных фазовых равновесий (см. рис. 9) [49] позволяет объяснить причину особенностей влияния пластической деформации на развитие 7->е-пре-вращения и фазовый состав сплавов системы Fe—Мп, богатых железом. Результаты различных работ в этом направлении противоречивы, но многие исследователи схо- [c.36]

По результатам опытных данных Картера и некоторых других авторов на основе анализа приводимых диаграмм была доставлена табл. 7.3. В этой таблице дается краткая характеристика свойств нескольких высокопрочных сплавов в коррозионноактивной среде и на основе развитых здесь представлений делается вывод о причине локального разрушения. [c.431]

Диаграмма причины — результат предложена проф. Каору Исикава (Япония) для структуризации отношений между некоторым заранее определенным показателем качества и множеством факторов, которые могут влиять на этот показатель. Эта диаграмма (рис.5.1) строится в следующей последовательности [2] [c.147]

Диаграмма причины — результат может быть построена экс-пертами-аудиторами, осуществляющими проверку предприягтия, для определения узких мест системы качества при будущей проверке. [c.148]

В некоторьгх случаях целесообразно строить совместно диаграмму Парето и схему причины — результаты для вьщеления узких мест системы качества, формирования плана проверок и ранжирования факторов, влияющих на качество. [c.155]

Если деформации ползучести велики и, следовательно, изменение площади сечения образца значительно, при постоянной нагрузке напряжение будет возрастать и, следовательно, скорость будет увеличиваться. Таким образом, на диаграмме появится третий участок. Для некоторых материалов такое чисто геометрическое объяснение появления третьего участка оказывается точным. Однако третьи участки наблюдаются на кривых ползучести жаропрочных материалов, которые разрушаются при очень малом удлинеш1и. Причина этого состоит в том, что ползучесть сопровождается образованием микротрещин и микрополостей на границах кристаллических зерен. В результате эффективная площадь сечения, воспринимающая нагрузку, уменьшается и скорость ползучести увеличивается. С увеличением скорости ползучести увеличивается скорость образования новых микротрещин и роста уже имеющихся наконец в каком-то месте образца микротрещины сливаются, образуя большую трещину разрушения. [c.614]

Следует отметить, что конец магистральной трещины в реальных металлических материалах только схематически и очень условно можно аппроксимировать гладкой или кусочно-гладкой линией, следующей из упругого или упругонластического решения. Степень соответствия результатов решения, полученных из континуальных теорий, с реальной ситуацией, зависит от степени локальности рассмотрения объекта. Углубление в детали строения поверхности трещины и ее конца неизбежно приведет к отказу от результатов решения континуальных теорий. Для этого достаточно взглянуть на ряд фотографий трещин, обнаруживаемых в элементах различных конструкций и возникших по разным причинам в эксплуатационных условиях (например, рис. 25.10, 25.11). Однако это не означает, что решение континуальных теорий неверны. Нет, они верны, но для своего масштаба, для соответствующей степени локальности рассмотрения объекта. Например, если принимать во внимание структуру материала, то область справедливости континуальных теорий может быть отражена с помощью диаграммы структурной неоднородности Я. Б. Фридмана [290]. [c.216]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Анализ рассмотренных методик показывает, что ни одна из них не лишена недостатков, однако, более достоверные результаты могут быть. получены прямыми методами регистрации йр на образцах с исходными трещинами, а также в случае записи осциллограмм усилие — деформация или усилив — время. Двум последним методам следует отдать предпочтение в сравнении с методами Отани и Дроздовского по двум причинам запись диаграмм ведется непрерывно, что исключает завышение а при страгиваиии трещины осцилло-графирование позволяет получить дополнительную информа-, цию о динамической прочности и скорости распространения трещины. [c.38]

Достижимые в тех или иных условиях значения степени пересыщения пара или величины перегрева жидкости зависят от разнообразных причин, таких, как степень шероховатости поверхностп сосуда, в котором реализуется метастабильное состояние, степень загрязненности вещества, наличие внешнпх возмущений п т. д. В наиболее тщательно поставленных экспериментах удается достаточно глубоко проникнуть в область метастабильных состояний и приблизиться к спинодали. На рис. 6-40 в приведенных координатах t нанесено положение левой ветви спинодали (границы предельного перегрева жидкости) по результатам экспериментов с рядом углеводородов (и-пентан, п-гексан, ге-гептан, этиловый эфир). Пунктиром на этой тс, х-диаграмме нанесена линия насыщения. [c.213]

В табл. 1 приведены наиб, известные теоретич. значения Л. с. а атоме водорода, полученные Г. В. Эриксоном [2] II П. И. Мором [3]. Осн. рзсточником расхожде1П>я их результатов, к-рое составляет 0,045 МГц и выходит за пределы погрешностей, является разный метод учета эффектов связности высши.ч порядков в однофотоннои собственно энергетич. диаграмме, однако до конца причина расхождения не выяснена. [c.622]

Все легирующие элементы (за исключением кобальта) увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в области перлитного и бейнитного превращений и на диаграмме изотермического превращения сдвигают вправо, т. е. в сторону большего времени выдержки, кривые начала и конца распада. Причины высокой устойчивости переохлажденного аустенита в области перлитного превращения многие исследователи связывают с тем, что в результате распада легированного аустенита в перлитной области образуются феррит и легированный цементит или специальный карбид. Для образования такой ферритно-карбидной структуры между у-твердым раствором и карбидом должно пройти диффузионное перераспределение не только углерода, но и легирующих элементов. Карбидообразующие элементы переходят в карбиды, а элементы, не образующие карбидов, — в феррит. Замедление распада аустенита в перлитной зоне объясняется малой скоростью диффузии легирующих элементов в аустените и уменьшением скорости диффузии углерода под влиянием карбидообразующих элементов. Кроме того, легирующие элементы уменьшают скорость полиморфного превращения у а, которое находится в основе распада азютенита. [c.179]

В области превращений, происходящих в твердом состоянии, также необходимо установить части диаграммы, в которых точность результатов, полученных экспериментально, превосходит точность самого чертежа системы. Для этих частей диаграммы должны быть опубликованы таблицы. Однако часто бывает очень трудно привести данные о продолжительности и температурах, при которых отжигались сплавы. Эти детал1И могут потребоваться, если читатель захочет оценить значение работы и найти причины несходства результатов, полученных различными исследователями. Один из способов устранения этой трудности состоит в опубликовании статьи без излишних подробностей, но с достаточной информацией, которая может дать читателю возможность получить общее представление о точности работы и в то же время обусловливает дальнейшую публикацию подробных таблиц продолжительности отжига, температур, микроструктур и т. д. Эти детальные таблицы могут быть затем изучены только теми читателями, которые глубоко интересуются рассматриваемой диаграммой. [c.381]

В случае с деформируемым сплавом L—605, который содержит большое количество W [ 5 % (ат.)], ответственность за выделение Лавес-фазы и последующее снижение низкотемпературной пластичности возлагали на высокое содержание Si [Ю]. Позднее успешно применили ФАКОМП-анализ и усовершенствовали химический состав так возник сплав HS—188 с повышенным содержанием Ni, пониженным W и строго регулируемым содержанием Si. Конечным результатом этих изменений стало удаление химического состава матрицы от фазовой границы в устойчиво однофазную область. По той же причине необходимо контролировать высокохромистые сплавы типа FSX—414, чтобы предотвратить образование o -фазы, ибо эти сплавы по своему химическому составу могут оказаться слишком близко к опасной границе фазовой диаграммы. [c.185]

Было установлено, что это уравнение предсказывает завышенные результаты даже при учете пониженной жесткости частично деформирующейся пластически матрицы и замене Цт на секущий модуль — общий наклон диаграммы нагрузка — деформация матрицы при сдвиге. Очевидно, что это объясняется двумя причинами. Во-первых, модель предложена для слоистого материала, в котором армирующие элементы представляют собой пластины, а не волокна, и во-вторых, реальный модуль упругости при сдвиге многих материалов понижается при напряженном состоянии сжатия. В области объемных долей волокон, для которой уравнение (2.22) применимо, волокна (или пластины в конкретной модели) достаточно близки друг к другу и их продольный изгиб происходит совместно (в фазе). Этот процесс сопровождается такими же сдвиговыми деформациями матрицы как при образовании полос сброса (кинк-эффекте), например в древесине и ориентированных [c.118]

Таким образом, полученные расчетные данные свидетельствуют о том, что структурное разрушение является, по крайней мере, одной из причин экспериментально подтвержденного существования ниспадающей ветви и скачков на диаграммах деформирования структурнонеоднородных материалов. Этот вывод согласуется с результатами, опубликованными в работах [125, 220]. [c.133]

Вернемся к нашему опыту, результаты которого представлены в виде диаграммы на рис. VI. 1. Если мы после того, как будет достигнута точка / на кривой, разгрузим образец, то произойдет некоторая упругая деформация, соответствуюш,ая разности абсцисс в точках / и g, а деформация og будет пластической или остаточной. Затем снова произведем нагружение до величины, соответст-вуюш,ей точке /, при этом мы приблизительно достигнем той же точки (обозначенной на рисунке h) за счет упругой деформации образца с тем же самым модулем упругости, что и при нагружении. Это видно на рисунке, где наклон линии gh совпадает с наклоном линии оа. Таким образом, кривая а — с — Ь — е является геометрическим местом точек всех пределов текучести, соответствующих последовательно возрастающей деформа ц и и Тем не менее, как уже ясно по причинам, с которыми мы уже сталкивались раньше в двух других случаях предел текучести не могкет непосредственно зависеть от деформации. Мы упоминали в параграфе 10 о повышении предела текучести материала при кручении стержня. Совершенно ясно, что это явление не может зависеть от того, закручиваем мы стержень в нанравлении часовой стрелки или против часовой стрелки. Поэтому предел текучести Тт должен быть четной функцией деформации сдвига у, т. е. функцией Y Вспомним (см. главу IV, параграф 5), что величина тт сама вычисляется, как корень квадратный от другой величины предельной упругой потенциальной энергии, которая сама есть четная функция напряжения. Полезно вспомнить и тот факт, что нри повышении предела текучести затрачивается р а б о т а на пластическую, по не полную деформацию. Представим себе, что существует такой гигант, который обладает достаточной силой для того, чтобы месить мягкое железо, так как мы месим мучпое тесто. Дадим ему стальной шар, которому он будет придавать любую форму, а в конце восстановит сферическую форму. Когда он вернет нам шар, деформация его будет нулевой все искажения формы — ноложительные и отрицательные — уничтожат друг друга. Однако, работа деформации будет все время возрастать до определенной величины. Если мы предположим, для того чтобы сделать наши рассуждения более определенными, что деформация представляет собой простые сдвиги, в положительном или отрицательном нанравлении, то работа, выраженная через деформацию, в соответствии [c.338]

Следует отметить, что в случае некорректных контактных задач, когда незначительные изменения в исходных данных ведут к значительному изменению результатов, возможны различные решения упругопластических задач в зависимости от алгоритма поиска контактных зон и последовательности вычислений во вложенных итерационных процессах. Обычно в этих случаях задача чувствительна к степени дискретизации на конечные элементы, диаграммам деформирования, уровням нагрузок и легко обнаруживается потребность дополнительных исследований, в результате которых обычно вскрывается причина ее некорректности. На практике такие задачи встречаются редко, поэтому оставим их без внимания. В задачах с трением возможны случаи, когда фрикционные силы не могут уравновесить действующую нагрузку и решение в статической постановке отсутствует, что легко обнаруживается в ходе расходяш,егося итерационного процесса. Будем считать, что корректность постановки задачи должна обеспечиваться надлежащими входными данными. В данной реализации решение поставленной задачи получено путем последовательного решения ряда смешанных задач в итерационном процессе, на каждом шаге которого границы контактных площадок, условия взаимодействия на них полагаются фиксированными и изменяются в соответствии с выполнением условий (II.2) — (II.3). При этом материальные константы упругой системы выбираются исходя из удовлетворения определяющих уравнений задачи. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...