Учет деформаций пластичности

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПЛАСТИЧНОСТИ И ПОЛЗУЧЕСТИ 261 [c.261]

РАСЧЕТ ПЛАСТИН И ОБОЛОЧЕК С УЧЕТОМ ДЕФОРМАЦИЙ ПЛАСТИЧНОСТИ Й ПОЛЗУЧЕСТИ [c.197]

I0.3.I. УЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ ПЛАСТИЧНОСТИ [c.250]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПЛАСТИЧНОСТИ ПО НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ [c.251]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПЛАСТИЧНОСТИ ПО НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ [c.253]

Приближенная трехмерная теория для упругих лопаток служит основой для построения расчета с учетом деформации пластичности и ползучести. В этом случае может быть использован метод дополнительных деформаций и общие алгоритмы решения задач теории пластичности и ползучести [3]. [c.323]

Ниже рассмотрены основные методы расчета напряжений и деформаций в конструкциях с учетом упругости, пластичности и ползучести материалов, использованные в работе при расчетах элементов конструкции. [c.127]

В разделе 5.2 мы предприняли попытку проанализировать изменение пластичности металла во взаимосвязи с изменением сопротивления деформации на основании представлений о деформируемом металле как о вероятностной среде. Нами были получены соотношения (5.40), (5.43), (5.55), которые позволяют по результатам испытаний металла на растяжение в одних условиях, например, при комнатной температуре, для которой определены значения пластичности бо и предела текучести о о, рассчитать значение пластичности при изменении сопротивления деформации К как функции температуры Т, степени деформации е и ее скорости б. Сравнение расчетных и экспериментальных данных показало, что этими формулами можно успешно пользоваться при определении зависимости б (е,е 7) без учета провалов пластичности. [c.261]

При учете деформаций ползучести по теории старения расчет ведется по методу переменных параметров упругости с помощью изохронных кривых ползучести. При использовании теории течения для деформации пластичности и упрочнения, ползучести нагружение разбивается на ряд этапов. Приведенные соотношения применяют для каждого этапа нагружения. [c.205]

П а у т о в А.И. Треугольный конечный алемент для ена-лиза изгиба пластин о учетом деформации поперечного сдвига// Прикладные проблемы прочности и пластичности. - Горький. -Вып.24. [c.251]

В отличие от технологических задач теории пластичности и ползучести (обработка давлением и т. п.) деформации пластичности и ползучести в работающих конструкциях невелики, однако их учет оказывается совершенно необходимым для расчета на прочность, оценки надел ности и долговечности их работы. [c.529]

Ниже рассмотрены основные модели материала и методы расчета напряжений и деформаций в конструкциях при простом и сложном нагружении с учетом упругости, пластичности и ползучести. [c.495]

Постановка задачи. В большинстве операций холодной штамповки выдавливанием характер течения металла и напряженное состояние являются осесимметричными, а такие задачи пластичности — статически неопределимыми. Для анализа технологических операций необходимо использовать уравнения не только статического равновесия, но кинематические и физические (последние устанавливают зависимость напряжений от скоростей деформации) с учетом состояния пластичности, несжимаемости и заданного распределения некоторых кинематических факторов касательных напряжений на контактных поверхностях. [c.26]

Способность материалов изменять свое напряженно-деформированное состояние во времени называется ползучестью. Реальные материалы обладают упругостью, ползучестью (вязкостью) и пластичностью, т. е. должны рассматриваться как упруговязкопластические. Лишь в определенных условиях исследование их напряженно-деформированного состояния может производиться с учетом в основном только упругих и пластических деформаций. [c.96]

Расчет стержней с учетом пластических деформаций. Учет пластических деформаций приводит к физически нелинейным задачам, которые рассматриваются в книгах, посвященных теории пластичности, например в учебнике Н. Н. Малинина Прикладная теория пластичности и ползучести (М., 1975). [c.269]

Для соединений с дефектами в срединной плоскости твердых прослоек, исходя из экстремальных принципов теории пластичности и особенностей пластического течения, сетки линий скольжения в ослабленном нетто-сечении можно представить прямыми линиями, выходящими из вершины дефекта под углом (рис. 2.20, а, б). При этом для плоской деформации = 45°. Данные сетки линий скольжения с учетом минимума работы, совершаемой при деформации вдоль вдоль данных линий, приводят к следующим выражениям [c.67]

Стремление наиболее полно использовать несущую способность современных конструкционных материалов, а также выяснить истинную несущую способность конструкций и их элементов потребовало изучения работы систем не только в упругой, но и в упруго-пластической стадии. Переход к расчету конструкций с учетом пластических деформаций повлек за собой использование аппарата теории пластичности — одного из разделов строительной механики, отличающегося, как правило, от методов теории упругости существенно большей громоздкостью. [c.172]

Оценка материала по предполагает идеально упругое разрушение, в то время как бс этого не предполагает. Для оценки квазихрупкого разрушения с помощью в упругое решение приходится извне, в виде дополнительных предположений, вво- дить область пластических деформаций с целью учета свойств материала при пластическом течении и его реального поведения у вершины трещины. В то же время учет пластичности органически присущ теории критического раскрытия трещины бс. [c.137]

Зона Лз — небольшие трещины возникают только возле стыков трех зерен, пластическая деформация сразу превращает их в поры. Эти поры растут в дальнейшем только в продольном направлении, образуя вдоль стыка границ трубчатые полости (рис. 5.19, к). На окончательном этапе деформации при е из трубчатых полостей формируются крупные поры, слияние которых и дает привычную картину поверхности пластичного разрушения (рис. 5.19, а). На такой поверхности (рис. 5.19, в) в каждой крупной ямке отчетливо видны уходящие в глубину трубчатые каналы. Поскольку размер ямок соответствует размеру зерна с учетом его вытяжки, можно предположить, что такие трубчатые поры образуются практически на всех стыках трех зерен. [c.222]

Учет количественных зависимостей износостойкости стали от ее механических характеристик возможен только при раздельной обработке данных, полученных для хрупкой и вязкой областей разрушения стали. Выявлено четкое различие механизмов и закономерностей изнашивания стали в хрупкой и вязкой областях рав-рушения. При изнашивании стали в хрупкой области разрушения в микрорельефе хорошо прослеживается, выкрашивание микрообъемов металла, поэтому увеличение показателей пластичности способствует увеличению износостойкости, так как при этом снижается склонность стали к хрупкому выкрашиванию. При изнашивании стали в вязкой области разрушения образованию частиц износа и их отделению предшествует многократная пластическая деформация. В этом случае с увеличением показателей пластичности износостойкость уменьшается, а с увеличением прочностных характеристик — увеличивается. [c.181]

Для учета деформаций пластичности наибольшее распространение получили теории деформационная Генки-Ильюшина и пластического течения Сен-Венана - Прачдт-ля-Рейсса. [c.197]

ОБЩИЕ АЛГОРИ ы РАСЧЕТА ПРИ УЧЕТЕ ДЕФОРМАЦИЙ ПЛАСТИЧНОСТИ И ПОЛЗУЧЕСТИ [c.202]

При необходимости учета деформаций ползучести используется изложенный ранее метод. Для каждого зтапа нагружения (по времени) в правую часть уравнений (1.52) добавляется еще одно слагаемое — деформации ползучести, накопленные к началу зтапа. Эти деформации остаются неизменными в процессе последовательных приближений, используемых для нахождения деформаций пластичности на данном этапе. [c.29]

Расчет напршкенного и деформированного состояния элементов конструкций методом последовательных нагружений с учетом деформаций ползучести по теории старения производится аналогично расчету пластических деформаций по деформационной теории пластичности. Отличие состоит лишь в том, что вместо кривой упруго-пластического деформирования в расчете нссоль- [c.34]

Заметим также, что деформации пластичности и ползучести включаются в уравненЕШ упругости как дополнительные. При этом расчет упруго-пластических задач производится по теории течения или деформационной теории пластичности в приращениях. Учет деформаций полз> чести может быть проведен по теориям старения, течения и упрочнения, причем теория старения наиболее пригодна для описания простого или близкого к нему на- ружения. [c.84]

С учетом явлений пластичности максимум напряжений смещается от контура отверстия в глубь пластины, к границеТупругой н пеупругой зон. Последнее можно, по-видимому, объяснить bos-никновением зоны плоского напряженного состояния с одинаковыми знаками глзвных напряжений, что затрудняет пластическое течение металла и делает соответствующие кольцевые слои более жесткими. Зона пластических деформаций, заштрихованная на рис. 3.1, с увеличением нагрузки развиБается так, что образуется клиновидная область, симметричная относительно оси ох. Этот эффект наблюдался и раже [6]. [c.86]

Расчет заканчивают при достаточной близости двух соседних приближений. При необходимости учета деформаций ползучести используют изложенный выше метод. Для каждого этапа нагружения (по времени) в уравнения (48) добавляют деформации ползучести, накопленные к началу этапа. Эти деформации остаются неизменными в процессе последовательных нриблин ений, используемых для нахождения деформаций пластичности на данном этапе. [c.540]

Для проведения процессов горячей пластической деформации металл необходимо нагреть выше 0,65—0,75 абсолютной температуры плавления для обеспечения полного протекания разупроч-няющих процессов (для углеродистой стали эта температура равна 900—1150 °С). В интервале температур горячей деформации пластичность повышается в несколько раз, а прочностные характеристики снижаются примерно в 10 раз по сравнению с комнатной температурой. Нагревать сталь до температур, близких к температуре плавления, нельзя, так как происходит развитие явления перегрева, состоящего в интенсивном росте зерна нагреваемого металла и пережога, сопровождающегося окислением и оплавлением границ зерен, нарушением связей между ними и, как следствие, полной потерей пластичности. Пережог является неисправимым браком, такой металл совершенно непригоден к дальнейшей переработке или использованию. Таким образом, нагревать слитки или заготовки необходимо до значений температур, лежащих ниже тех, которые приводят к перегреву или пережогу. Температура пережога для углеродистых сталей в зависимости от содержания углерода находится в пределах 1180—1490 °С соответственно для сталей с 1,1 до 0,1 % углерода. С учетом требований технологии и окончательных свойств обрабатываемого металла устанавливается оптимальный интервал температур нагрева (начала деформации) и окончания процесса ОМД. [c.319]

Различные решения для пологих оболочек вращения с учетом боль ших прогибов даны во многих работах [ , 7, 15, 18, 22 ]. Однако вопросам расчета таких оболочек при неравномерном нагреве и в предполо-жении переменных упругих и геометрических параметров уделяется существенно меньше внимания, в то время как при оценке прочности и податливости многие детали машин (тонкие гибкие искривленные диски, днищи сосудов и др.) требуют именно такого рассмотрения [8 9]. Рассмотрим термоупругую задачу для пологой оболочки при больших прогибах и решение с учетом неупругих деформаций — пластичности и ползучести. [c.432]

Для хрупких материалов отклонение от закона Гука сравнительно невелико и при расчете деталей из таких материалов пластические деформации ввиду их малости можно не учитывать, считая, что материал до момента разрушения подчиняется закону Гука (рис. XIII.1, г). При расчете деталей из весьма пластичных материалов (рис. XIII.1,6) расчетную диаграмму при учете пластических деформаций принимают по рис. Х1П.1,(Э, т. е. упрочнение материала не учитывают, так как [c.324]

Сравнивая формулы (XIII.7) и (XIII.4), видим, что предельный крутящий момент при учете пластичности материала больше опасного момента при учете только упругих деформаций. Это отношение равно [c.328]

Если за телом сохранено только свойство упругости, то соответствующий раздел МДТТ носит название теории упругости. Если к тому же существует линейная зависимость между напряжениями и деформацией, то раздел теории упругости называется линейной теорией упругости, в противном случае — нелинейной теорией упругости. Поведение тел с учетом упругих и пластических свойств материалов рассматривается в разделе МДТТ, называемом теорией пластично- [c.41]

Исследования отклика системы на скорость движения усталостной трещины открыли возможность резкого повышения информативности опытов по механическим испытаниям при учете критических точек [3]. Процессу разрушения, как и другим неравновесным процессам, свойственны стадийность и многомасштабность. При циклическом нагружении легче всего изучать особенности разрушения на различных масштабных уровнях [32-35]. Путь к этому открыла линейная механика разрушения, так как позволила описать локальное (у края трещины) напряженное деформированное состояние. При матическом на1ружении образца с предварительно созданной трещиной трудно обеспечить ус]ювия плоской деформации на фронте трепщны. Напомним, что условия плоской деформации предполагают образование у края трещины зоны пластической деформации, пренебрежительно малой по сравнению с длиной трещины. Для этого требуется испытать крупно1абаритные образцы при пониженной температуре (в случае пластичных материалов). [c.300]

Все теории, основанные на приведенных выше условиях пластичности, не позволяют при заданных выше силах и найденным по этим теориям напряжениям определить деформации. При постановке задач, кроме внешних сил, должны быть заданы и перемещения на границах области пластичности, а это практически не всегда возможно. Это и ряд других важных для практики моментов (учет упрочнения материала) органичивают применение различных теорий. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...