Расчетные характеристики трактов

Пример многозначности режимов приведен на рис. 111-70. Как видно из рис. II1-70, характеристика вентилятора пересекается расчетной характеристикой тракта Б не только в точке 5, расположенной на рабочем участке характеристики и отвечающей расчетному режиму работы котло-агрегата, но и еще в двух точках 1 и 3. Точка 3 соответствует неосуществимому режиму статически неустойчивого равновесия при малейшем отклонении от этой точки равновесие не восстанавливается, а происходит нарастание отклонения, в результате чего устанавливается режим, соответствующий точкам 5 или I. Каждый из этих режимов является устойчивым. [c.123]

Выбор машин следует производить таким образом, чтобы исключить многозначность режимов при расчетной характеристике тракта, т. е. расчетная характеристика тракта Г должна лежать правее точки 3. [c.124]

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРАКТОВ [c.109]

В 1-1 были перечислены преимущества применения наддува в газовом тракте, приведшие к широкому применению подобных парогенераторов в мировой практике, особенно в США. Приведенные в 5-1 соотношения по расчетным характеристикам трактов позволяют дать некоторые количественные оценки для применения наддува. [c.119]

П-59. Условием устойчивости работы вентиляторных машин как при одиночной, так и при параллельной установке их в газовом или воздушном тракте является однозначность режима работы, т. е. наличие единственной точки пересечения характеристики вентилятора с характеристикой тракта. При типичном для котельных установок тракте с близкой к квадратичной зависимостью давления от расхода это условие может оказаться невыполненным, если характеристика машины имеет восходящий участок, который в ряде случаев вырождается в разрыв характеристики (рис. 1П-70). Подобные характеристики, как правило, имеют центробежные машины с вперед загнутыми лопатками рабочих колес и осевые машины. Устойчивость работы таких машин подлежит расчетной проверке. [c.121]

Переход от работы на расчетном режиме 5 к работе на режиме 1 может произойти после хотя бы кратковременного повышения сопротивления тракта (или соответствующего снижения характеристики машины), при котором характеристика тракта (например, характеристика А) пройдет левее точки 4 (максимум характеристики машины). [c.123]

На том же рис. III-70 приведен пример устойчивой работы, когда расчетная характеристика дутьевого тракта Г проходит ниже впадины на характеристике вентилятора и пересекает эту характеристику только в одной точке 6. В этом случае работа машины является однозначной и устойчивой. [c.123]

В табл. VI-1 приведены расчетные данные для построения характеристики тракта и значения т э для сравниваемых дымососов. [c.165]

Расчетные характеристики пароводяной части котла типа ТПП-110 на тракте [c.63]

Из изготовляемых заводами тягодутьевых машин с ограниченным числом типоразмеров обычно не удается подобрать машину с характеристикой Q—И, которая прошла бы через точку расчетного режима тракта. [c.351]

Сопоставление полученной характеристики тракта с расчетной должно проводиться с учетом скорости и плотности среды в отдельных элементах тракта, так как при испытаниях эти показатели могут отличаться от расчетных. Полученное при испытаниях гидравлическое сопротивление пересчитывают на расчетные параметры [c.398]

Подбор вентилятора или дымососа производится так, чтобы характеристика его Я — Н проходила через точку приведенного расчетного режима тракта СЗр — ЯрР. При невозможности подбора маишны с характеристикой, проходящей через точку характеристики С р — ЯрР, необходимо, чтобы кривая характеристики машины проходила выше ее, но по возможности ближе. [c.147]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных данных показали достаточную эффективность четырехслойной модели нестационарного турбулентного течения в тракте для расчета интегральных динамических характеристик длинных трактов. Аналогичный вывод был сделан в работе Д. Н. Попова [26]. Вполне удовлетворительно описывает динамические характеристики трактов в исследованном диапазоне изменения параметров существенно более простая с точки зрения методики расчета условно ламинарная модель нестационарного турбулентного течения. [c.115]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

При наличии в рассчитываемом тракте параллельных участков с неодинаковыми сечениями или коэффициентами сопротивления расчет в общем случае проводится по коэффициенту сопротивления одного (л о-бого) из участков, для обозначения характеристик которого принимается индекс 1. Расчетная скорость определяется по условному суммарному сечению Русл- [c.24]

При параллельной работе двух и более вентиляторов в общем тракте вероятность появления расчетной многозначности режима значительно возрастает по сравнению со случаем работы одного вентилятора в отдельном тракте. Если хоть один из параллельно включенных вентиляторов имеет восходящий участок характеристики, то для проверки устойчивости его работы требуется построение характеристик этих вентиляторов, приведенных к сечениям включения их в общий тракт. Для такого построения из исходных характеристик каждого вентилятора вычитается сопротивление его присоединительного участка, расход через который практически не отличается от расхода через вентилятор. Соответственно сопротивление этих участков не должно включаться в характеристику общего тракта. [c.123]

Если характеристика общего тракта В (рис. 111-72) пересекает суммарную характеристику вентиляторов левее точки 3, соответствующей наибольшему значению расхода на нижней ветви суммарной характеристики машин, то точек пересечения будет больше одной и расчетный режим многозначен (точки 1 к 2). [c.124]

Вторую часть исходной информации образует ряд характеристик, задаваемых в зависимости от вида топлива, типа топки, вида регулирования перегрева пара, марки металла, типа конструкции поверхности нагрева и т. д. В связи с регулированием перегрева пара задаются показатели разделения парового и газового трактов на расчетные зоны регулирования. Эта часть исходной информации выборочно используется при расчете каждой поверхности нагрева в зависимости от ее типа, конструкции, местоположения по тракту продуктов сгорания и других признаков. [c.48]

Некоторые компоновки промежуточных перегревателей могут обеспечить более стабильную их характеристику, т. е. повышенную степень саморегулирования температуры вторичного перегрева при изменении нагрузки блока. Но и при таких компоновках необходимо регулировать указанную температуру прежде всего при сильных возмущениях на блоке, а также при одностороннем наложении отклонений некоторых режимных факторов, в том числе при отклонении фактических температур продуктов сгорания на выходе из топки от расчетных. Наконец, нужно иметь в виду, что в период пуска и наладки блока параметры по пароводяному и газовоздушному трактам могут особенно сильно отличаться от расчетных. В это время наладчикам и эксплуатационникам особенно важно располагать достаточно действенными регулировочными средствами для воздействия на температуры промежуточного перегрева пара. [c.15]

Гидравлические характеристики. В табл. 6-4 представлены данные по гидравлическим сопротивлениям тракта промежуточного перегрева пара. В основном это данные прямых измерений. По некоторым участкам приведены также и расчетные величины, которые потребовались для того, чтобы из прямых опытных данных выделить сопротивление собственно теплообменников и клапанов паровых байпасов. [c.232]

Для разных расходов воздуха через полноразмерную модель по табл. 3-1 строятся зависимости, представленные на рис. 3-4 на нем также нанесена примерная характеристика вентилятора. Точки пересечения характеристик вентилятора и полноразмерных моделей определяют расчетные величины расходов воздуха в каждом отдельном случае. Далее вычисляются скорости воздуха и значения чисел Не для исследуемых участков модели (табл. 3-2, случай II). Во всех четырех вариантах числа Не для сечения пережима лежат в пределах 21 10 —23,4-10 , а в зоне холодной части конвективного пароперегревателя — 370 000—424 000. Опыты по изотермическому моделированию аэродинамики газового тракта котла ТП-90 показали, что при этих значениях Не имел место автомодельный режим движения. [c.68]

Для каждой машины имеется заводская Характеристика, на которой в зависимости от расхода Q построены изменения давления Я, к. п. д. Т] и мощности N (рис. 17-6,а). Расход, при котором к. п. д. достигает максимума, определяет оптимальный режим машины. Необходимо, чтобы расчетные значения Qp и Яр тракта находились ниже кривой Я, причем желательно, чтобы они располагались наиболее близко к точке оптимального значения расхода и давления. [c.195]

В результате решения системы уравнений для различных значений сй(0 со< <Шор) получают значения амплитудно-фазовых характеристик от всех входных величин (ADu.B, Ain.B, Aq, Ах, л) для всех точек пароводяного тракта на границах каждого из расчетных участков парогенератора. [c.843]

Пусть характеристики первой, средней и последней ступеней компрессора соответствуют изображенным на рис. 4.22. Для простоты изложения будем пренебрегать влиянием окружной скорости на эти характеристики и возможностью запирания отдельных лопаточных венцов. Пусть далее точки р на этих кривых соответствуют условиям работы всех ступеней на расчетном режиме работы компрессора. Бели уменьшить частоту вращения, то степень повышения давления в каждой ступени также уменьшится. В результате увеличение плотности воздуха и соответственно снижение осевой скорости по тракту компрессора станет менее сильным, чем на расчетном режиме, и согласно (4.20) получим [c.141]

Как и у компрессора, форма проточной части турбины и форма лопаток каждого ее венца соответствуют изменению плотности газа по тракту и форме треугольников скоростей только на одном (расчетном) режиме работы турбины. В различных условиях эксплуатации ГТД частота вращения ротора, температура газа на входе и другие величины, определяющие режим работы турбины, могут изменяться в значительных пределах. Это приводит к перераспределению теплоперепада между ступенями, к изменению формы треугольников скоростей и углов атаки и в конечном счете к изменению КПД, работы на валу и других параметров турбины. Зависимости, определяющие изменение основных параметров турбины при изменении режима ее работы, называются характеристикой турбины. [c.223]

Здесь Xkh Xk2, л 13 — отклонения соответственно температуры (или энтальпии), расхода и давления среды Wrm (/со) — амплитудно-фазовая характеристика соответствующего канала k — порядковый номер участка Д(7к — отклонение теплового потока для k-TO участка я —общее число расчетных участков пароводяного тракта. Для экономайзерных участков вследствие несжимаемости среды практически используется только одно уравнение при г=1, для необогреваемых участков Д<7(/со)=0. [c.842]

При разработке программы испытаний и системы измерений по ряду вопросов, особенно применительно к новым конструктивным решениям, не исследованным в промышленных условиях, должна быть предусмотрена проверка надежности поверхностей нагрева расчетным путем (теплогидравлические характеристики, условия застоя циркуляции, возможность возникновения межвитковой пульсации потока, расслоения пароводяной смеси и т. п.) в целях выявления элементов, которые должны быть наиболее полно оснащены СИ для проведения испытаний и предварительного определения границ опасных режимов. Проведение расчетов, однако, не может заменить экспериментальной проверки. Это определяется, прежде всего, возможностью лишь приближенного принятия ряда исходных данных (особенно таких, как тепловые нагрузки отдельных поверхностей нагрева, тепловые неравномерности в различных зонах топки и газоходов, параметры среды по тракту котла при низких расходах топлива и т. п.). Вместе с тем после получения указанных исходных данных экспериментальным путем повторное проведение соответствующих расчетов может позволить существенно сократить объем испытаний. Это следует иметь в виду при разработке системы измерений. Ряд вопросов не может быть выяснен расчетным путем, что определяется отсутствием соответствующих методик, особенно для нестационарных режимов. Некоторые наиболее характерные из них рассмотрены ниже, [c.92]

Испытания тягодутьевых машин (радиального и осевого типов) проводят для проверки расчетных (гарантийных) показателей в случае ограничения нагрузки котла по тяге (дутью) или повышенных удельных расходов электроэнергии на собственные нужды. Должны быть получены опытные данные, по которым могут быть построены характеристики вентиляторов или дымососов (рис. 15.1, 15.2) и кривые суммарных гидравлических сопротивлений газового или воздушного трактов (рис. 15.3). [c.383]

Характеристики гидравлического сопротивления газовоздушного тракта необходимы для сопоставления фактических данных с расчетными. [c.394]

При анализе характеристик параллельно или одиночно работающих мащин может оказаться, что кривая Р, Н почти совпадает с заводской характеристикой в левой ее части, правая же часть кривой располагается ниже соответствующей части заводской характеристики, В других случаях полученные кривые давления и мощности не достигают расчетных, а кривые КПД близки к ним. Первый случай свидетельствует о неудачной в аэродинамическом отношении характеристике примыкающего к машине участка тракта. В результате этого полное давление машины и ее КПД снижаются вследствие ухудшения аэродинамических условий работы лопаточного аппарата. Во втором случае причиной снижения давления и мощности может быть несоответствие расчетных углов установки лопаток рабочих колес, неточность их изготовления или ошибки измерения расходов среды. Увеличенные зазоры между входной воронкой и рабочим колесом машины приводят к одновременному повышению давления и мощности против расчетных. В случае работы одной машины при максимальной загрузке через примыкающий к ней участок тракта проходит значительно больше газов, чем при ее работе в параллель. В связи с этим гидравлическое сопротивление тракта при одиночно работающей машине повышается и кривая тракта х (см. рис. 15.10) проходит выше кривой, соответствующей работе двух машин, т. е. производительность одной мащины снижается. Ранее уже указывалось на возможность занижения расхода среды при неплотном отключении работающей машины от остановленной. В этом случае кривая давления Н пересечется с кривой гидравлического сопротивления в точке Б, т. е. действительная производительность машины уменьшается еще в большей степени (XQ = Q—, что часто отмечается при испытаниях. [c.399]

Характеристика трактов рециркуляции газов н воздуха ие выражается квадратичной зависимостью, и ее нужно строить по данным расчета нескольких режимов работы котла с рециркуляцией, с учетом параметров трактов собственно рециркуляции основного. Расчетным следует обычно прьнимг -ь режим с наибольшим значением произведения [c.50]

И-63. Чтобы исключить возможность работы машины в зоне помпажа, вызванной отклонением действительной характеристики тракта от расчетной, приходится при выборе машины осевого типа вводить коэффициент запаса устойчивости, определяемый отно- [c.123]

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае- [c.10]

Паропаровые теплообменники включены по первичному тракту после поверхностей нагрева с суммарной радиационной характеристикой, поэтому при снижении нагрузки котла температура греющего пара на входе в теплообменники возрастает и удельный теплосъем в них увеличивается. Это увеличение теплосъема согласно проекту компенсирует уменьшение тепловосприятия газовой ступени практически без регулирования расхода пара через теплообменники коэффициент байпасирования в диапазоне нагрузок 100—70% от номинальной изменяется всего на 0,04. Другими словами, суммарная расчетная статическая зависимость t"u.n=f D) в данном диапазоне нагрузок близка к стабильной и номинальная температура вторичного перегрева обеспечивается в основном за счет саморегулирования. При таких условиях байпасирование пара является средством поддержания температуры вторичного перегрева в динамике, т. е. при различных возмущениях на блоке. В некоторой степени оно может служить также средством корректировки ста-224 [c.224]

Тепловой расчет варианта 2-1 в отличие от предыдущего выполнен при условии сокращения поверхностей нагрева по первичному тракту в части конвективного пароперегревателя (на 47,5%) и ширм 1-й ступени (на 22,5%). Благодаря этому сохранились такими же, как и в котле ПК-41, расчетные условия работы НРЧ и СРЧI, но зато температура газов перед промежуточным пароперегревателем выросла до 924° С. Перемещение промежуточного пароперегревателя в зону газовых температур, более высоких, чем в варианте 2, на 85° С, приводит, по условиям надежного охлаждения его труб при пусках и сбросах нагрузки, к необходимости применения двух БРОУ (п. 3, 7-2), что серьезно усложняет и удорожает установку. В то же время расчетная статическая характеристика промежуточного пароперегревателя почти не улучшается. По данным тепловых [c.271]

Целью виброизоляции (см. п. 6.8.2) является снижение переменной составляющей силового воздействия машины на фундамент по сравнению со случаем, корда виброизоляция не предусмотрена и машина жестко крепится к фундаменту. При более общем взгляде на проблему можно трактовать виброизолящгю как средство целенаправленного изменения структуры и характеристик вибрационного поля модели машина - подвес - фундамент сравнительно со структурой и теми же характеристиками вибрационного поля модели машина - фундамент при неизменном внешнем воздействии. При этом характеристики преобразованного поля будут зависеть от параметров подвеса, например, в случае его безынерционности - от параметров, описывающих его жесткостные и диссипативные свойства. Степень этой зависимости можно повысить введением дополнительных подвижных масс в расчетные модели машины, фундамента или самого подвеса. В результате возникают модели двух, трех и т.д. каскадной виброзащиты, виброизол5ггоров с промежуточной массой или систем с динамическими гасителями (см. п. 6.1.5). [c.432]

Более общий подход к расчетной оценке надежности технических объектов основан на трактовке отказа как результата взаимодействия объекта как физической системы с другими объектами и окружающей средой [4-7, 20, 40, 44]. Однако большинство показателей надежности сохраняют смысл и при этом подходе. Вместе с тем нельзя смешивать показатели надежности с количественными характеристиками, не имеющими четкого вероятностно-статистического смысла, например с коэффициентами запаса прочности. На стадии проектирования и конструирования показатели надежности трактуют как характеристики вероятностных или полуверо-ятностных математических моделей создаваемых объектов. Соответствующие значения показателей называют расчетными. На стадиях экспериментальной обработки испытаний роль показателей надежности выполняют статистические (точечные или интервальные) оценки вероятностных характеристик. Соот- [c.22]

Характеристика сети Б пересекает напорную характеристику машины в точках 3, 4 п 6. Точка 6 лежит на рабочем участке напорной характеристики и отвечает расчетному режиму. Точка 4 соответствует неосушествимому режиму, так как малейшие кратковременные колебания сопротивления сети приведут к режиму работы машины в точке 3 или 6. Для перехода от режима 3 к режиму 6 потребуется кратковременное снижение сопротивления тракта, при котором характеристика В будет проходить через точку 2, касаясь характеристики машины в точке ее минимума. Наоборот, переход от работы в расчетном режиме 6 к работе в режиме 3 может произойти при кратковременном повышении сопротивления тракта (например, отвечающем характеристике А левее точки 5). Параболу, проходящую через точку 5 и начало координат, называют границей помпажа, т. е. устойчивой работы машины. Устойчивая работа машины обеспечивается при прохождении характеристики сети (Г) ниже впадины напорной характеристики машины и пересечении ее только в одной точке /. [c.352]

Топливоподача и склад твердого топлива. Выбор схемы механизации топливопо-дачи и склада топлива. Определение расчетной производительности механизмов. Характеристика устройств топливоподачи и склада топлива, емкость склада, размещение площадок хранения. Компоновка склада топлива и тракта топливоподачи. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...