Коэффициент теплообмена локальный

Рис. 7-12. Локальные коэффициенты теплообмена шара с потоком газо-взвеси.

Приведенная на рис. XI 1.8 зависимость локального коэффициента теплообмена а от л показывает, что у переднего края пластины значение а очень велико, а затем по мере удаления от переднего края оно убывает. [c.321]

В практике обычно интересуются не локальным, а средним значением коэффициента теплообмена а р, равным [c.321]

Таким образом, среднее значение коэффициента теплообмена всегда равно удвоенной величине локального коэффициента на данной длине пластины. [c.321]

Расчет производится с использованием локального коэффициента теплообмена а. Система уравнений переноса тепла для расчетной области (рис. 4.2) записывается в следующем виде для потока жидкости [c.57]

При испытаниях в дозвуковой струе, когда daD, образец может приобрести при разрушении сложную форму передней части (рис. 11-10). Появление шейки на боковой поверхности связано с присоединением потока после разворота в угловой точке. Это вызывает увеличение местной скорости уноса массы, которая пропорциональна локальному коэффициенту теплообмена. При турбулентном режиме течения в пограничном слое над моделью ее поверхность в процессе разрушения приобретает свои отличительные особенности (рис. 11-10, поз. 19). [c.329]

В литературе до сих пор отсутствовали данные по теплообмену верхней стороны решетки со слоем. Чтобы хоть частично восполнить этот пробел, в ИТМО были проведены соответствующие измерения при низких температурах. Определялись локальные коэффициенты теплообмена перфорированных и щелевых решеток с помощью плоских проволочных датчиков — термометров сопротивления (результаты приведены в гл. 3). [c.222]

Однако в наших опытах при режимах интенсивного перемешивания слоя был обнаружен интересный и благоприятный для применения приближенных обобщенных корреляций факт, что средние по поверхности горизонтальной трубы значения а сравнительно близки при разнообразных местах расположения этой трубы в пучке (рис. 10-24). Они близки и к а одиночной горизонтальной трубы, хотя величина и ход изменения каждого из локальных коэффициентов теплообмена, как правило, совершенно различны в этих случаях. В известной мере это может быть объяснено тем, что во всех случаях здесь получились близкие эффективные порозности слоя /Пэф для каждой трубы. [c.402]

Локальный коэффициент теплообмена, определяемый по соотношению [c.189]

Аналогичные данные получены Геллером [Л. 16], исследовавшим локальный коэффициент теплообмена в топках, сжигавших крекинг-остатки. На верхней части рис. 3-16 показаны некоторые результаты этих опытов, в которых с помощью термозонда выявлялась зависимость [c.110]

На электрических комбинированных моделях (электропроводная бумага-сетка омических сопротивлений) исследовано влияние на стационарные и нестационарные поля лопаток следующих факторов перехода от локальных значений коэффициентов теплообмена по профилю к средним закона изменения температуры газа по высоте и по длине пера лопатки, законов изменения во времени температуры газа и коэффициентов теплообмена. [c.7]

На модели профильного сечения исследовано влияние перехода при задании граничных условий по коэффициентам теплообмена от локальных значений по профилю к средним. Средние значения а на поверхности и среднеинтегральное значение а, подсчитанные с учетом заданного закона изменения локальных Яг значений а, в,данном случае практически совпадали. [c.161]

Степень точности тепловых расчетов определяется точностью теплофизических и теплотехнических коэффициентов, входящих в расчетные формулы (4]. В связи с этим представляются весьма важными исследования локальных коэффициентов теплообмена. [c.160]

Рис. 2. кривые зависимости коэффициента теплообмена (вт/см -град) от Д8д( С), по которым определяются локальные коэффициенты теплообмена [c.161]

Локальные коэффициенты теплообмена определялись по кривым [c.164]

Температура стенки по длине трубы неодинакова, что следует объяснить неравномерным нагревом и теплоизоляцией вдоль внутренней поверхности трубы, а также различием в величине локального коэффициента теплообмена вдоль трубы. [c.164]

В дальнейшем будем оперировать средними значениями локальных коэффициентов теплообмена (ол.ср) и коэффициентами теплообмена а, полученными из уравнения теплового баланса. [c.164]

Метод текущей тепловой компенсации может быть применен для определения локального коэффициента теплообмена, а если известен температурный перепад по толщине испытуемого участка — также и коэффициента теплопроводности, для расчета температуры з недоступных непосредственному измерению местах. Получив результаты измерения в различных характерных точках, можно составить картину теплового поля, например, электрической машины. Другими словами, метод может дать инженерное решение системы уравнений Лапласа и Пуассона. [c.165]

На основании экспериментов для каждого режима двухфазного потока получались кривые изменения температуры стенки по длине трубы. Изменение средней температуры воздуха по длине трубы определялось расчетным путем. Для этого труба разбивалась на 12 участков длиной по 100 мм. Для каждого участка, пользуясь средними значениями температуры стенки и локального коэффициента теплообмена, полученного для случая обдувки стенки одним воздухом, путем последовательных приближений на основе теплового баланса определялась средняя температура потока воздуха. Для начального сечения она принималась равной температуре входящего в завихритель воздуха. Для выходного сечения определенные расчетным путем значения температуры сравнивались с замеренными с помощью подвижной термопары у пристеночной зоны, где был сосредоточен выход воздушной струи. При этом разница в их численных значениях не превышала 5%. [c.202]

На рис. 2 показаны расчетные кривые локального коэффициента теплообмена при различной интенсивности подачи охладителя для цилиндров кругового и эллиптических с соотношением осей 1 2 и 1 4. Пунктиром обозначены аналогичные зависимости, взятые из работы [Л. 8] и рассчитанные по методу эквивалентного клина . Во всех случаях расхождения не превышают 15%. Можно ожидать, что использо- [c.146]

Увеличение коэффициента теплообмена может быть достигнуто, кроме того, изменением направления потока. Известно, например, что при замене продольного обтекания перпендикулярным теплообмен увеличивается в 2 раза. Локальное обдувание материала с помощью сопельного дутья также позволяет резко интенсифицировать процесс, ибо при этом коэффициент теплообмена возрастает как за счет повышения скоростей, так и за счет изменения направления на перпендикулярное. Расход энергии при этом незначителен. [c.139]

Полученные результаты (11) - (17) позволяют сделать вывод о том, что наличие диссипации механической энергии приводит к значительному увеличению числа Nu(2) и, следовательно, локальных коэффициентов теплообмена (г). Такое увеличение коэффициентов теплообмена объясняется прежде всего коренной перестройкой температурного поля, связанной с сильным возрастанием градиентов температуры непосредственно у стенок трубы, где рассеяние механической энергии происходит особенно интенсивно. Рассмотрение рис. 5 показывает, кроме того, что это возрастание слабее сказывается на небольших расстояниях от входа в трубу, но, как и следовало ожидать, имеет решающее значение начиная с точки минимума кривой Ми(2) = [c.63]

Локальный коэффициент теплообмена между жидкостью и погруженным в нее телом определяется как [1] [c.79]

При охлаждении лопатки через хвостовик имеет место пространственная краевая задача коэффициент теплообмена изменяется и по контуру поперечного сечения лопатки, и по высоте, т. е. это как раз тот случай, для которого поля температур желательно рассчитывать с учетом непостоянства локального теплообмена не только [c.262]

По методу, разработанному в ЦКТИ [1], нами получены распределения локальных коэффициентов теплообмена вдоль контура трех различных сечений закрученной лопатки и распределения коэффициентов теплообмена по ее поверхности. [c.262]

На рис. 1 приведены развертки распределений локальных коэффициентов теплообмена для трех сечений. [c.262]

Поскольку турбинные лопатки по своим очертаниям весьма близки к форме клина, пользуясь предложенной методикой, можно рассчитать температурные поля как по профилю, так и по высоте лопатки. При этом если коэффициент теплообмена изменяется по профилю плавно, можно учесть его изменение, внося соответствующие поправки в значения критерия С. Попутно отметим, что критерий С совершенно аналогичен критерию Био и является как бы локальным его значением. Однако называть критерием Био его было бы не совсем верно, поскольку последний является критерием теплового подобия, опре- [c.348]

Указан способ экспериментального определения локального коэффициента теплообмена по профилю турбинной лопатки. [c.352]

Локальному кипению соответствуют значительные коэффициенты теплообмена и большие величины удельных тепловых потоков (до 10 вт/м" ), при максимальной величине которых температура стенки может превышать даже температуру плавления металла стенки. Причиной интенсификации теплообмена являются локальные образования пара, усиливающие перенос тепла от стенки к основной массе жидкости. [c.100]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Уравнение (9.6) является более общим и рекомендуется для расчета локальных коэффициентов теплообмена в цилиндрических и кольцевых каналах (на внешней поверхности) длиной до 150 калибров в условиях проницаемой и непроницаемой стенки при вдуве газов различной физической природы. Оно может быть использовано в первом приближении и при дрзггих способах начальной закрутки. [c.173]

Высокая теплопроводность жидких металлов, как правило, сочетается с малой объемной теплоемкостью. При малых температурных напорах стенка — жидкость имеют глесто большие подогревы теплоносителя в каналах. Поэтому температура поверхности твэлов в основном определяется локальными подогревами теплоносителя, а не локальными коэффициентами теплообмена. Разность подогревов теплоносителя по ячейкам вокруг твэлов часто вызывает большие неравномерности температуры по их периметру, особенно если твэлы окружены ячейками различной конфигурации. [c.9]

По своей сущности коэффициент Кша аналогичен коэффициенту Ка, ибо знаменатели у них одинаковые, а числитель в Кт представляет собой разность между температурой жидкости на входе в аппарат и температурой газа на выходе из аппарата (локальный температурный напор). Но в отличие от Ка коэффициент Кгпа позволяет сразу определить конечную температуру газа по начальным температурам сред г 2 = ж. н + (/i — г ж. н) Кт , так как в него входит не четыре, а три переменных. Это существенно облегчает расчеты процессов теплообмена. Применение Кша в качестве определяемого числа подобия имеет свои преимущества в него не входит характерный геометрический размер, но в то же время мы оперируем реальными, а не условными поверхностью контакта и коэффициентом теплообмена, не прибегая, однако, к непосредственному определению их значений. Расчет ведется сразу по параметрам состояния сред и режима работы теплооб- [c.56]

В работах [Л. 742 и 744] автор показал, что это допущение справедливо при симметричном нагреве частиц с интенсивностью, соответствующей среднему коэффициенту теплообмена этой частицы. Однако в реальных условиях псевдоожиженного слоя частица, находящаяся около поверхности нагрева не имеет интенсивного вращения и подвергается сугубо несимметричному нагреву. При этом в окрестностях точки касания частицы с поверхностью нагрева локальные кондуктивные коэффициенты теплообмена частицы достигают огромной величины, Недавно Ботерилл, Редши и др. подсчитали, что в подобных условиях даже в стеклянном шарике диаметром 0,2 М.М. может возникнуть заметный градиент температур. Это естественно, так как велики локальные тепловые потоки внутри частиц вблизи от мест с весьма высокими локальными а частиц. [c.394]

Многие детали теплообмена поверхности нагрева с псевдоожнженным слоем, как-то изменение локальных коэффициентов теплообмена, различие средних коэффициентов теплообмена горизонтальных и вертикальных труб, влияние их диаметра и т. д., связаны с особенностями обтекания поверхностей частицами и их агрегатами, как показали эксперименты, недавно проведенные в нашей лаборатории Н. В. Антонишиным. [c.401]

Для обтекания псевдоожнженным слоем горизонтальных труб, по крайней мере при нисходящем движении агрегатов частиц, характерным является наличие плотной шапки из частиц на трубе и просвета , более или менее лишенного частиц под нею. Наблюдаемая визуально картина кажется близкой к известной картине обтекания горизонтальной трубы плотным движущимся слоем. Однако более тщательное исследование указывает на глубокое различие. В псевдоожиженном сл ое шапка частиц с ростом числа псевдоожижения приобретает подвижность, сохраняя в то же время значительную плотность, и поверхность трубы под нею становится тогда зоной устойчиво высоких локальных коэффициентов теплообмена. В просвет под трубой с ростом числа псевдоожижения постепенно проникает все большее количество подбрасываемых частиц, и локальный коэффициент теплообмена нижней части поверхности горизонтальной трубы значительно увеличивается. В тесных (с малым вертикальным шагом) коридорных пучках одна труба может попадать как бы в след другой (других), и ход изменения локальных коэффициентов теплообмена с числом псевдоожижения еще больше усложняется. [c.401]

В то же время доступность той или иной точки поверхности трубы для омывания проходящими пузырями могла супхественно изменяться в зависимости от шага труб в пучке, т. е. мог изменяться локальный коэффициент теплообмена в этой точке. Однако всякое подобное изменение локального теплообмена компенсировалось обратным изменением в другой точке. Например, если около некоторой точки начинало проходить больше чистого газа, т. е. увеличивалась средняя во времени локальная порозность и уменьшался локальный коэф-фицие нт теплообмена, то одновременно в другой точке уменьшалась локальная порозность и возрастал локальный коэффициент теплообмена. Может существовать также компенсация локальных изменений коэффициента теплообмена в двух точках поверхности трубы, если они расположены последовательно по ходу обтекания трубы частицами, т. е. одна получает частицы, уже прогретые около второй. В этом случае усиление теплообмена в первой по ходу частиц точке должно приводить к ослаблению его в следующей. [c.402]

Для получения действительно надежной корреляции аст (может быть, нескольких расчетных соотношений в зависимости от тех или иных конструктивных особенностей псевдоожиженной системы) необходимо провести широкое и систематическое исследование. Для оценки сравнительной способности к переносу тепла псевдо-ожиженным слоем от поверхности нагрева в устройствах различных типов и размеров и в разных частях слоя представляется целесообразным исследовать изменение локальных коэффициентов теплообмена по слою с помощью какого-либо малого зонда и построить по предложению Н. В. Антонишина изоальфы слоя (линии [c.411]

При такой температуре обтекаемой поверхности были получены локальные значения теплового потока, коэффициента теплообмена и числа Нуссельта. При этом оказалось, что имеются точки, в которых коэффициент теплообмена отрицателен или даже терпит бесконечный разрыв, что, конечно, физически неприемлемо. Подобным противоречивым результатам было дано объяснение в работе [Л. 4-2], где рассматривалось обтекание пластины потоком несжимаемой жидкости. Там же был дан качественный анализ, распределения температур в пограничном слое при условии, что температура поверхности изменяется по некоторому заданному закону (рис. 4-1). Можно заключить, что вблизи передней кромки- температурный профиль в пограничном слое близок к типу А (рис. 4т 1), который подобен обычному профилю для постоянной температуры стенки (рис. 4-1). Уменьшение температуры стен-ки вниз по потоку (dT ldx O) оказывает влияние прежде всего в той части пограничного слоя, которая близка к обтекаемой поверхности. К внешним слоям охлаждение проникает только значительно ниже по потоку. Вследствие этого оказывается, что в точке В, где температура стенки совпадает с температурой внешнего потока, (dT/dy)w> , т. е. имеет знак, противоположный знаку градиента в точке А. Тепловой поток у стенки запишем двояко [c.257]

К первой группе вопросов относится разработка методов исследования местных коэффициентов теплообмена на поверхностях, обтекаемых газом. Для экспериментального определения средних и локальных коэффициентов теплообмена применялись рабочие методы Thoma и Lohrish [c.161]

С другой стороны, оценка точности 1-го приближения во многом зависит от типа используемого в расчете распределения скорости внешнего потока по контуру цилиндра. Приведенные на рис. 2,а в качестве примера результаты расчета локальных коэффициентов теплообмена кругового цилиндра для двух распределений скорости — потенциального L/=2 7< sin О и по Хименцу — показывают, что только за этот счет можно получить расхождения порядка 10—12%. [c.146]

Отсюда для коэффициента теплообмена и для локального числа Нус-сельта легко получить [c.90]

Таким образом, при значениях Со порядка 100 ккал/час и выше неравномерность локальных коэффициентов теплообмена по контуру даже при таком схематическом ее учете уже значительно влияет на температурное поле в лопатке. Такая оценка влияния переменности а по контуру лопатки является, конечно, весьма приближенной. Можно было бы уточнить расчеты, разбив лопатку на большее число участков, однако уже приведенные результаты говорят о необходимости при расчете поля температур учитывать непостоянство а по поверхности лопатки. Введение постоянного среднего значения а,допустимое при малоинтенсивном отводе тепла от торца лопатки, может существенно исказить результаты расчета (особенно в корневом сечении и вблизи него) при эффективном теплоотводе. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...