Скорости движения и расход жидкости

Рис. 13. Зависимость средней толщины пленки от скорости газа и расхода жидкости при спутном опускном движении воздуха водяного потока в вертикальной трубе d=11.5 мм [83].

При истечении жидкости из отверстий, размеры которых по вертикали превышают 0,1Я, скорости в различных точках живого сечения вытекающей струи будут значительнее отличаться друг от друга, чем при истечении из малого отверстия. Давления в различных точках поперечного сечения струи у выхода также будут существенно отличаться. Такие отверстия относятся к большим отверстиям. В то же время давление окружающей струю среды будет одним и тем же и, следовательно, будет заметно нарушаться распределение давлений в сечении струи и движение не будет соответствовать условиям плавно изменяющегося движения. Следовательно, применить уравнение Бернулли ко всей вытекающей из большого отверстия струе нельзя. Формулы для средней скорости истечения и расхода жидкости получим, если разобьем площадь поперечного сечения отверстия на элемен- [c.148]

В условиях переменного напора действующий напор, скорость истечения и расход жидкости в каждый момент времени изменяются по сравнению с предыдущим моментом времени. Следовательно, истечение при переменном напоре является движением неустановившимся, для которого, строго говоря, неприменимо обычное уравнение Бернулли, выведенное применительно к условиям установившегося движения. [c.155]

При истечении жидкости из отверстия задача сводится к определению скорости истечения и расхода жидкости. Составим уравнение Д Бернулли для сечений 1—1 и 11 — 11. За плоскость сравнения примем плоскость пп, проходящую через центр сжатого сечения. Обозначая скорость движения на свободной поверхности через и считая, что давление па свободной поверхности и в центре тяжести сжатого сечения равно атмосферному, получаем [c.39]

Обтекание волновой поверхности пленки потоком газа рассматривалось П. Л. Капицей. Параметры пленки при этом принимались постоянными и равными тем значениям, которые возникают при течении жидкой пленки по вертикальной поверхности без взаимодействия с потоком газа. На этой основе составлено уравнение энергии для движения пленки вместе с газом и решено для режима опрокидывания. Рассчитанные по этому уравнению зависимости между критической скоростью газа и расходом жидкости в пленке дают бесконечно большие значения критической скорости газа по опрокидыванию при расходах жидкости в пленке, стремящихся к нулю, и очень малые критические скорости при больших расходах жидкости в пленке. [c.197]

Вычислим далее так же, как для ламинарного движения, максимальную и среднюю скорости и расход жидкости при логарифмическом законе распределения скоростей. Очевидно, макси- [c.274]

В качестве примера расчета короткого трубопровода определим скорость истечения и расход для трубы длиной I и диаметром d при заданном напоре Н (рис. IX-10) и для той же трубы с присоединенным к ней сходящимся или расходящимся насадком (рис. IX-11 и IX-12) режим движения жидкости предполагается турбулентным. [c.239]

Заметим, что условия однозначности в различных задачах могут формулироваться разными способами. При перемене формулировки определяющими могут стать другие критерии. Следовательно, понятие определяющий критерий> не есть свойство, присущее определенному критерию. Так, например, в рассматриваемом процессе течения жидкости однозначность движения может быть обеспечена также заданием полного перепада давлений на концах канала, тогда как скорость течения и расход окажутся функцией процесса. При этом определяющим окажется иной критерий [c.50]

В отличие от перевозки грузов по железной дороге транспортировка грузов по подвижному трубопроводу идет непрерывно. Поэтому нагрузка здесь в сотни и тысячи раз меньше. Внутреннего трения, как при перекачке, здесь нет оно заменено трением качения. Значит, можно в несколько раз повысить скорость движения и уменьшить расход энергии, не зависящий теперь от вязкости транспортируемой жидкости. [c.167]

При изменении числа Рейнольдса меняются структура и характеристики пограничного слоя, сопротивление капель, интенсивность волнового движения на поверхности пленки и процессов дробления, срыва и уноса частиц, а также количество влаги, выпадающей на стенки канала. Увеличение р приводит к возрастанию скоростей капель и уменьшению углов контакта с пленкой и поверхностями канала. В результате интенсифицируются срывы и расход жидкости в пленке снижается (рис. 3.20) происходит перераспределение дисперсности по шагу решетки, и средний размер частиц за решеткой уменьшается. [c.104]

ТРУБКИ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ в гидроаэромеханике—устройства для измерения величины и направления скорости, а также расхода жидкости или газа, основанные на определении давления в потоке. Применяются для измерения скоростей течения водных и воздушных потоков, а также относит, скоростей движения судов и самолетов. [c.170]

Измерение расхода жидкостей осуществляется объёмными и скоростными водомерами. Для измерения расхода жидкостей, газов и пара пользуются так называемым косвенным методом, по величине перепада, создаваемого дроссельными приборами, либо при измерении расхода жидкостей и газа пневмометрическими трубками, по скорости движения и по площади сечения трубопровода. [c.477]

Привод с нелинейностью вида насыщения перепада давления и расхода жидкости во внешней цепи управляющего золотника. Уравнение движения гидравлического следящего привода только с нелинейностью перепада давления при воздействии на вход с постоянной скоростью может быть получено из уравнения (3.151), если в нем положить 7 = О и Se = 0 [c.198]

Рис. 10-5. Интенсивность уноса жидкости в зависимости от скорости движения омывающего иленку газа и расхода жидкости в пленке (Опл— расход жидкости в иленке, Gy — среднее количество жидкости, уносимое потоком газа).

Процесс перемешивания вызывает перенос количества движения из области малых скоростей потока в область больших скоростей и обратно. Очевидно, массы с малыми скоростями при входе в область течений с большими скоростями будут тормозить движение в этой области, т. е. оказывать силовое противодействие движению. Это будут силы инерции, и, следовательно, физическая природа турбулентных сопротивлений — инерционная. Массы жидкости с большими скоростями, оказывая давление на присоединенные массы, ускоряют их движение и расходуют при этом свою энергию (при этом ускорении возникают силы инерции). р с. 5.12. [c.141]

Система управления гидравлического привода экскаватора предназначена для изменения направления движения и регулирования скорости выходных звеньев (штоков, валов) гидродвигателей, а также для предохранения конструкции экскаватора от перегрузок. Регулирование скорости достигается изменением расхода жидкости, поступающей в гидродвигатель. [c.107]

Пример 5. Подводящий к трубчатому перепаду коллектор прямоугольного сечения с размерами 2X2,4 м уложен с уклоном о = =0,001. Средняя скорость движения и соответствующий расход сточной жидкости равны 1/о=1,79 м/с и Q = fl Глубина [c.268]

При турбулентном движении скорости в сечении распределяются по сложным законам (см. Ламинарное и турбулентное движение и Пульсация жидкости). Определение расхода является основной задачей техники. В различных случаях применяются соответствующие методы измерения расхода. Измерение расхода в реках и каналах составляет задачу гидрометрии (см. Гидрометрия, Гидрометрические приборы и Водослив). Для измерения расхода в трубах употребляются водомеры (см.) различного типа. Расход грунтовых вод определяется особыми методами. [c.97]

Некоторые из входящих в систему управления регулирующих устройств действуют автоматически, другие находятся под контролем машиниста. Устройства для регулирования давления действуют, как правило, автоматически. Устройствами, которые регулируют направление движения и расход рабочей жидкости, в большинстве случаев управляет машинист. Изменение направления движения и величины расхода рабочей жидкости, подаваемой к гидродвигателю, определяет соответствующее изменение направления и скорости движения механизма экскаватора, приводимого от этого гидродвигателя. [c.121]

В водоворотной зоне находятся жидкость и выделившиеся из нее пары и растворенные газы. Завихренная зона образуется в результате изгиба линий тока, вызванного условиями входа жидкости в отверстие. Струя заполняет все сечение насадка не сразу, а лишь на некотором расстоянии от входного отверстия. Зажатый в завихренной зоне воздух довольно быстро увлекается потоком, и на входном участке насадка образуется вакуум, величина которого зависит от скорости движения жидкости или по существу от напора. Вследствие разрежения (вакуума) жидкость подсасывается из резервуара скорость протекания жидкости в отверстии возрастает ввиду увеличения полного напора, слагающегося из напора над центром тяжести входного отверстия и величины вакуума в сжатом сечении. Вакуум, в свою очередь, несколько расширяет сжатое сечение. Увеличение скорости протекания жидкости через входное отверстие и увеличение площади сжатого сечения вызывают увеличение расхода через насадок по сравнению с истечением через отверстие в тонкой стенке. Однако наличие насадка ведет и к некоторым дополнительным потерям напора, что несколько снижает скорости в выходном сечении. Как будет показано далее, при сравнительно коротком насадке подсасывание жидкости в связи с образованием вакуума оказывает большее влияние на протекание жидкости, чем в какой-то мере возрастающие гидравлические сопротивления в насадке в результате расход жидкости через насадки увеличивается. При насадках длиной больше 40—50 диаметров эффект подсасывания не компенсирует возрастающие гидравлические потери по длине насадка, и расход жидкости через такой насадок оказывается равным или меньшим расхода через отверстие в тонкой стенке. [c.143]

В дырчатых распределителях поток движется с убывающим вдоль пути расходом вследствие попутного оттока струй. Такое движение потока является частным случаем более общего не-установившегося движения жидкости с переменной массой. Для движения жидкости с переменной массой характерно наличие индивидуальных скоростей, которыми обладают частицы как присоединяющихся, так и отделяющихся масс жидкости. Индивидуальные скорости движения указанных частиц отличны по величине и не совпадают по направлению со скоростью движения основной массы жидкости. [c.15]

В рассмотренной системе подача насоса должна соответствовать максимальному расходу жидкости, при котором обеспечивается требуемая максимальная скорость движения поршня гидроцилиндра. При движении поршня с меньшими скоростями переливной клапан пропускает из магистрали высокого давления в магистраль низкого давления часть жидкости с расходом, равным разности подачи и расхода жидкости, протекающей через золотниковый распределитель. Такой способ поддержания давления в напорной магистрали является достаточно простым, но приводит к лишним потерям энергии в переливном клапане. [c.8]

Применение основных уравнений движения потоков для измерения скоростей и расходов жидкости [c.66]

Ниже рассмотрено упрощенное уравнение движения рассматриваемого гидропривода, при котором не учитываются влияние утечек, инерции и упругости движущихся частей, сил трения и сжимаемость жидкости. В этом случае скорость исполнительного движения поршня будет пропорциональна перемещению золотника относительно его среднего положения, т. е. пропорционально величине рассогласования системы. При смещении золотника на величину е рабочая площадь, открываемая для пропуска жидкости в гидроцилиндр, будет равна Ье [см. (13.6)1 и расход жидкости [c.209]

Будем рассматривать неустановившееся плавно изменяющееся турбулентное движение жидкости, в частности воды. Напомним, что неустановившимся движением несжимаемой жидкости называется такое движение, при котором скорости в точках пространства, занятого жидкостью, изменяются во времени. Б общем случае неустановившегося плавно изменяющегося движения несжимаемой жидкости средняя скорость V и расход (2 во всех плоских живых сечениях рассматриваемого потока должны иметь отличные от нуля частные производные по времени [c.291]

Определить толщину Ь слоя подаваемой смазки п ее расход Q в секунду, если скорость движения ремня Hq — == 0,2 м/с и его ширина В = 0,02 м. Динамическая вязкость жидкости р, = 1,5 П, плотность р = 900 кг/м . [c.207]

Для определения скорости истечения и расхода жидкости рассмотрим истечение жидкости через малое отверстие в тонкой боковой стенке резервуара (см. рис. 7.1, а) при постоянном уровне жидкости в резервуаре Н = onst, т. е. когда через отверстие имеет место установившееся движение жидкости, и проанализируем его с помощью уравнения Бернулли. Проведем два сечения [c.111]

Простейшим случаем ламинарного движения является фрикционное безнапорное течение, вызванное перемещением бесконечно широкой пластинки по слою жидкости постоянной толщины, расположенному на неподвижной плоскости (рис. VIII—1). Определим силу трения на пластинке и расход жидкости через поперечное сечение зазора, если известно, что пластинка перемещается параллельно неподвижной плоскости с постоянной скоростью По. толщина слоя Ь и динамическая вязкость жидкости р. [c.187]

Течение жидкости в каналах различного сечения очень часто встречается на практике. При этом обычно скорость движения в канале значительно меньше скорости звука, и поэтому жидкость считается нв сжимаемой. Рассмотрим установившееся ламинарное осесимметричное течение в круглм цилиндрической трубе диаметра d. Пусть жидко сть втекает в трубу с равпомерной скоростью. На стенках образуется пограничный слой, толщина которого увеличивается вдоль трубы. Так как плотность и расход через каждое сечение остаются постоянными, то сохраяяется и средняя скорость. Поэтому уменьшение скорости вблизи стенки, [c.348]

Величина фильтрующего расхода з (висит как от свойств жидкости, так и от структуры материала (размеров по), их формы, степени замкнутости и пр.). Вследствие изменений сечения капилляров, неоднородности пор и неравномерности их распределения в мате >иале, скорости движения отдельных струек жидкости могут значительно раз.шчаться. Поэтому для описания фильтрации принято пользоваться понятием идеального материала , т. е. такого материала, сечения капиллярных каналов которого принимаются цилиндрическими, а сами каналы параллельными между собой. Учитывая, что фильтрация большей частью происходит при ламинарном режиме, из формулы (Х1.8), имея в виду, что i—hrp/l и обознача Ртр=у тр, получим выражение для скорости течения в капилляре [c.168]

При фиксированном неренаде давлений в канале скорость движения однородной капельной жидкости меньше скорости изоэнтропийного течения двухфазной среды в то же время плотность конденсированного вещества по всей области состояний (за исключением участка, близкого к критической точке) во много раз превышает плотность равновесной газообразной фазы. В адиабатной системе снижение плотности среды, вызываемое испарением жидкости, происходит более интенсивно, нежели нарастание скорости потока. Таким образом, нарушение фазового равновесия в потоке испаряющейся жидкости и связанные с этим снижения степени сухости и перегрев конденсированной составляющей влекут за собой увеличение плотности потока (wy), а следовательно, и расхода. [c.180]

На рабочих лопатках структура теплового пограничного слоя будет иной, так как здесь пар по параметрам торможения является переохлажденным и, следовательно, температура стенок будет ниже, чем температура насыщения (см. рис. 2-11). Образование пленок на поверхностях профилей связано как с тепловыми (конденсацией и испарением), так и с механическими процессами (падение капель на омываемую поверхность). Конденсация пара на сопловых и рабочих решетках играет незначительную роль в процессах образования пленок (см. 2-6). Основная доля пленок возникает в результате оседания на поверхностях капелек влаги. При обтекашш плоских поверхностей двухфазным потоком одновременно с образованием пленок происходтгт нх ускорение под действием сил трения в пограничном слое двухфазного потока. Толщина пленок и их скорость движения зависят от скорости и вязкости паровой фазы (чисел Ма и Re) и расхода жидкости в пленках. [c.58]

Величина погрешности слежений в установйвшбмсй режимё при нагруженном выходе характеризуется расстоянием (величиной пути) fegi на которое должен сместиться плунжер золотника (вход) от нейтрального положения в положение, обеспечивающее давление и расход жидкости, требуемые для преодоления нагрузки й развития заданной скорости установившегося движения выхода. [c.487]

Расход жидкости и средняя скорость. Если в струйке площадью живого сечения с(о) скорости движения по отдельным линиям тока одинаковы, то в единицу времени по струйке протекает определенное количество жидкости, измеряемое произведением площади ее живого сечения на скорость движения и имеющее размерность л/сек или м 1сек. Это количество жидкости называют элементарным объемным расходом или, чаще, просто расходом жидкости [c.62]

В трубчатых распределителях и сборниках водоочистных сооружений поток движется с изменяющимся вдоль пути расходом, вследствие оттока или притока струй через боковые отверстия. Такое движение является частным случаем более общего неустановйвше-гося движения вязкой несжимаемой жидкости с переменной массой, для которого характерно наличие индивидуальных скоростей частиц как отделяющейся, так и присоединяющейся массы жидкости. Индивидуальные скорости таких частиц отличны по величине и не совпадают по направлению со скоростью движения основной массы жидкости. В момент соприкосновения частиц друг с другом происходит взаимное силовое воздействие, уравнивающее скорости их движения. Процесс уравнивания протекает во времени и сопровождается возникновением некоторой силы сопротивления, на преодоление которой затрачивается потенциальн-ая энергия (напор). [c.16]

На измерениях скорости УЗ в движущихся жидкостях и газах основаны УЗ-вые расходомеры, применяемые для определения скорости движения этих сред в различных трубопроводах и каналах. При измерениях расхода и скорости потоков жидкостей с неоднородностями (пульпы, эмульсии, суспензии) широко используется аппаратура, основанная на Доплера эффекте. Подобная аппаратура используется и для определения скорости кровотока и расхода крови при клинич. исследованиях. [c.168]

Т. Сарпкая выделяет два фактора, различно влияющие на устойчивость неустановившегося движения жидкости. Один из этих факторов способствует нарушению устойчивости потока и непосредственно связан с возникновением точек перегиба на профилях местных скоростей при колебании расхода жидкости. Другой фактор заключается в стабилизирующем действии на поток ускорения жидкости. Отношение времени существования точек перегиба на профилях местных скоростей к остальной части периода колебания расхода принимается за показатель, характеризующий возможность нарастания или затухания случайных возмущений, возникающих в потоке. Этот показатель зависит от отношения амплитуды колебания расхода к среднему за период колебания расходу и от частоты колебания расхода жидкости в трубе. [c.187]

Примерный вид характеристики гидротрансформатора представлен на рис. 22.10. Уменьшение момента на выходном валу с ростом его скорости определяется изменением параллелограммов скоростей в решетке лопастей турбинного колеса, в чем можно убедиться из выражений (22.1), (21.2), (22.3) и анализа изменений кинематики жидкости при различных значениях (О2 в проточной части гидротрансформатора, показанной на рис. 22.26. При этом можно обнаружить, что с учетом влияния реактора условия движения жидкости в насосном колесе могут практически не изменяться, а потому момент на входном валу и расход жидкости в проточной части гидротрансформатора почти не зависят от режима его работы. Однако в различных конструкциях гидротрансформаторов зависимости Mi -Mi(i) могут иметь различный вид. В одних с ростом i они являются монотонно падающими, а в других — возрастающими. Гидротрансформаторы, у которых режим работы двигателя при изменении нагрузки на выходном валу остается постоянным (Ni onst), принято называть гидротрансформаторами с непрозрачными характеристиками. В отличие от них конструкции, у которых момент на входном валу с изменением нагрузки на выходном тоже изменяется, называются гидротрансформаторами с прозрачными [c.473]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...