Эффект Температурный интервал

По результатам термографических исследований, температурный интервал плавления и кристаллизации у доэвтектических составов лежит в области 800—880° С. Глубина эффектов плавления на термограммах увеличивается в направлении к эвтектическому составу (И мас.% Р), что свидетельствует о повышении содержания жидкой фазы. В заэвтектической области кривые имеют более сложный характер, что согласуется с диаграммой состояния. [c.157]

ТО малую их устойчивость (эндотермическое образование, малый температурный интервал существования и большой дефицит по углероду) можно объяснить слишком высоким значением ВЭК (Ю) для гипотетического стехиометрического состава. Понятно, что легирующие добавки должны повышать стабильность этих фаз пропорционально темпу снижения ВЭК- В соответствии с этим выводом в сплавах а-(Мо, W) с Fe, Со, Ni и Pd ощутимого эффекта стабилизации кубической структуры мы не наблюдали. [c.165]

Газ в металле влияет на температурный интервал порообразования и температуру максимального распухания [95, 111]. С увеличением концентрации газа в металлах температура их максимального распухания сдвигается в область более высоких температур. Для иллюстрации этого эффекта на рис. 81 приведена температурная зависимость распухания исходных и дегазированных образцов меди и никеля, облученных электронами с энергией 1 МэВ и ионами Ni соответственно. [c.150]

Через Т обозначим характерную температуру внутреннего физикохимического превращения (например, термического разложения или коксования). Предполагается, что она является центром температурного интервала (7 Д7 ), в котором может реализоваться тепловой эффект физико-химического превращения AQ, изменяться плотность исходного материала, если разложению подверглась твердофазная компонента или появился пиролитический осадок, выделяться некоторое количество газа Gg, пропорциональное изменению плотности материала. [c.80]

Естественно допустить, что вне температурного интервала (Г + +Д7 ) тепловой эффект AQ = 0, а выделяющийся при физико-химическом превращении материала расход газообразных продуктов Gg сохраняется постоянным и равным его значению на соответствующей границе зоны реакции (рис. 3-16). [c.80]

Следовательно, при выполнении штамповочных операций для повышения производительности труда важное значение имеет внедрение автоматизированного оборудования и устройств, позволяющих сократить вспомогательное время и следить за размерами изделий непосредственно в процессе проведения операции, повышение скоростей деформирования, увеличение степеней деформаций, достигаемых за одну операцию, а также применение форсированных режимов нагрева заготовок перед деформированием, что в сочетании с увеличением скоростей прокатного и прессового оборудования дает возможность резко сократить время, затрачиваемое на один нагрев, и количество нагревов заготовки. Деформирование при повышенных скоростях дает особый эффект при штамповке жаропрочных сплавов, для которых характерен узкий температурный интервал ковки. [c.200]

Температурный интервал действия ингибитора 20—90°С, с повышением температуры ингибиторный эффект возрастает. [c.142]

Эффект сверхпластичности в значительной мере зависит от предыстории сплава. В горячекатаном состоянии (см. рис. 51, б, кривая 1) явление сверхпластичности при фазовых превращениях под нагрузкой развивается в меньшей степени, чем в отожженном (см. рис. 51, б, кривая 2), хотя приложенное напряжение (200 МПа) и температура нагрева 400 °С в обоих случаях были одинаковыми. Различные режимы отжига (1000°С, 1 ч 1000°С, 1 ч+400°С, 1 ч 1000 °С, 1 ч+800°С, 1 ч) слабо влияют на величину сверхпластичности и температурный интервал обратного превращения, хотя по сравнению с горячекатаным образцом температурный интервал е-> у-превращения у отожженного в два раза уже (см. рис. 51, б). [c.136]

Температурный интервал ковки является одним из основных термомеханических параметров, без знания которого невозможна разработка технологического процесса ковки. Под термином температурный интервал ковки подразумевается максимальная температура нагрева металла в печи и температура окончания ковки поковки. Температурный интервал ковки имеет верхний и нижний пределы. Для одной и той же стали (сплава) температурные интервалы ковки и штамповки могут иметь разные значения. Объясняется это тем, что ковка проводится за несколько ударов молота или ходов пресса (дробная деформация), а штамповка на механических прессах или иа автоматах (кроме молотов), как правило, за один ход. Тепловой эффект деформации и потеря тепла при ковке и штамповке разные. [c.217]

Требуемая степень деформации или объем ковочных работ оказывают влияние на максимальную температуру нагрева. Если нагрев ведется для интенсивных обжатий, т. е. для больших деформаций, то максимальная температура нагрева должна быть выше, чем, например, для последнего прохода или отрубки. Нагрев перед первым выносом должен отличаться от нагрева перед последним, который формирует и предопределяет структуру и механические свойства поковки до и после термической обработки. В случае интенсивных обжатий ковку надо заканчивать при более высокой температуре, чем проглаживание. Схема напряженного состояния также влияет на температурный интервал ковки. Для протяжки, где преобладают растягивающие напряжения, температура нагрева должна быть выше, чем для осадки, где преобладают сжимающие напряжения. Масса поковки влияет на сохранение температуры металла и на тепловой эффект. При ковке крупных поковок тепловой эффект выше, [c.217]

Термоциклирование. Этот способ измельчения микроструктуры возможен при наличии в сплаве фазового превращения в твердом состоянии. Существенная особенность термоциклической обработки металлических материалов, приводящая к формированию УМЗ микроструктуры, состоит в том, что эффект измельчения зерен наблюдается при термоциклировании вблизи температурного интервала фазовых превращений — и диффузионных, и мартенситных. [c.112]

Испытаниями на ползучесть в диапазоне температур 545—615 °С (рис. 1.6) было установлено, что эффект упрочнения перлитных сталей окисными пленками, сформированными на поверхности металла в атмосфере воздуха, проявляется в определенном температурном интервале. При снижении напряжения температурный интервал расширяется в область как высоких, так и низких температур. При больших напряжениях интервал температур, в котором окисление вызывает повышение сопротивления ползучести, уже. [c.18]

Реализация эффекта Дат не зависит от скоростей нагрева и охлаждения и лимитируется температурным диапазоном ТЦО. В этом случае было бы целесообразно вести нагрев и охлаждение с умеренными скоростями в широком интервале температур, например 20 ь 500— 530 °С..Но с понижением температуры снижается скорость диффузии, поэтому нижняя граница температурного интервала должна быть, очевидно, значительно выше 20 "С. [c.18]

Влияние скорости и степени деформации на пластичность изучено еще недостаточно. Обычно с повышением скорости и степени деформации пластичность уменьшается в связи с тем, что не успевают пройти процессы разупрочнения. Однако, учитывая тепловой эффект и ТО, что температурный интервал превращений при высоких напряжениях смещается по сравнению с данными диаграмм состояния, повышение скорости деформации может увеличить пластичность. [c.153]

Более ранний эндотермический эффект в интервале температур 100—200° С (с минимумом при 170° С) связан с выделением влаги (сушка) из образца. Поскольку образцом является спрессованная таблетка, то некоторое количество влаги находится внутри образца в порах того или иного вида, так что выход части влаги на поверхность с последующим испарением затягивается, в то время как образец непрерывно нагревается. Отсюда наличие температурного интервала сушки. [c.173]

Нагрев выше 350—400° С сопровождается в некоторых случаях незначительным повышением пластичности и вязкости после малых обжатий (см. рис. 55—59) и заметным снижением пластичности после больших обжатий. При этом наблюдается резкое уменьшение прочности и заметное снижение предела упругости. Следовательно, для получения хорошего сочетания прочности, упругости и пластичности следует вести нагрев сильно-деформированной стали до температур, на 50—150 град превышающих температуру максимального развития процессов деформационного старения, например для проволоки или прядей, идущих на изготовление напряженного железобетона. И действительно, в работах [402, 415— 417] рекомендуется проводить отпуск холоднотянутой проволоки при 300—400° С в зависимости от степени деформации и продолжительности выдержки при температуре отпуска. Время отпуска не оказывает существенного влияния на абсолютную величину эффекта деформационного старения (см. рис. 70), однако смещает максимум последнего по температурной шкале. Так, увеличение продолжительности отпуска от 1 мин до 10 ч смещает максимум прочности или минимум пластичности на 50— 75 град в сторону более низких температур. Длительность отпуска аналогично влияет на величину и температурный интервал снижения пластичности в области 300—600° С (см. рис. 84). Для канатной проволоки обычно рекомендуют кратковременный отпуск 250—300° С (максимальный эффект деформационного старения) или более продолжительный отпуск при 200—220° С (см. [c.215]

Предварительная холодная деформация несколько уменьшает абсолютную величину эффекта, снижает температуру минимума и расширяет интервал температур динамического деформационного старения (сМ. рис. 97). Расширение температурного интервала происходит за счет снижения температуры начала старения. [c.240]

Все методы опреснения, в которых используется фазовый переход с тепловым эффектом, теоретически могут рассматриваться как теплонасосные. К ним относятся холодильные методы и все виды дистилляции. Температурный интервал (депрессия) при обратимом [c.240]

Изученный нами температурный интервал может соответствовать глубинам до 100 км. Общий эффект, связанный с выравниванием различий электросопротивления горных пород при высоких температурах, находится в сложных соотношениях с давлением Изучение этих соотношений явилось задачей дальнейших исследований. Была проведена серия испытаний по определению электросопротивления горных пород при температуре 450—500° С и давлении 23—31 кбар [5]. Эти опыты показали, что возрастание давления при нагреве приводит к уменьшению электросопротивления пород. Для понимания механизма электропроводности в горных породах сделаны расчеты энергии активации и показателя степени температурной зависимости по экспериментальным данным. Результаты экспериментов, указывающие на уменьшение электросопротивления пород при высокой температуре и давлении, могут быть использованы для интерпретации вариаций геомагнитного поля при изучении электропроводности пород в глубинах Земли. [c.301]

С [416], ниобию при 0,5Т [342, с. 496 464] и особенно по железу при 29—900° С [168, 431, 442] следует, что ползучесть в области температур деформационного старения затруднена Температурный интервал деформационного старения с пониже нием скорости деформации заметно снижается и, в частности у технического железа относится приблизительно к 20° С [465] Эти же эффекты но, видимо, в меньшей степени [наблюдаются в металлах со структурами г. п. (например, в титане [77, с. 972 432 466] и г. ц. к.). [c.182]

Зависимость состава эвтектического аустенита от температуры его образования позволяет воспользоваться методом анализа внутрикристаллической ликвации в аустенитной матрице эвтектических колоний для косвенной оценки влияния легирующих элементов на смещение эвтектического температурного интервала и проверки соответствующих данных, полученных другими методами. Необходимо учитывать, что результаты экспериментальных определений касаются первичных структур, полученных в условиях, отличных от фазовых равновесий. Данные о направлении внутрикристаллической ликвации могут иметь лишь качественное значение при оценке влияния легирующих на эвтектическую температуру. По этой же причине, а также ввиду наложения возможных эффектов частичной гомогенизации и структурных изменений после затвердевания оценка масштаба ликвации не может быть использована для количественной характеристики концентрационных соотношений в условиях фазовых равновесий. Указанные обстоятельства, естественно, сохраняют силу и при анализе ликвации в избыточном аустените. [c.52]

Анализ данных табл. 19 и рис. 66, б показывает, что легирование титана алюминием в количестве 5% существенно снижает склонность к росту зерна как при нагреве, так и при последующем охлаждении. Размер зерна листового сплава ВТ5 к концу нагрева по циклу рис. 59 оказывается примерно в два раза меньше, чем у технического титана ВТ1 (см. табл. 18 и 19). Такая разница в размерах зерен сохраняется и при самом медленном охлаждении ( "=200 сек рис. 66, б). Подобное влияние алюминия на склонность титана к росту зерна в настоящее время можно объяснить только повышением температуры рекристаллизации а-фазы при нагреве, а также расширением температурного интервала а -> -превращения и смещением его в область более высоких температур в соответствии с диаграммой состояния Ti—Al. Отнести этот эффект за счет торможения самодиффузии атомов титана в -фазе нельзя, так как некоторые косвенные данные (изменение модуля упругости и механических свойств), наоборот, свидетельствуют о снижении энергии связи атомов титана в -фазе в присутствии алюминия. Прямых данных о влиянии алюминия на характеристики самодиффузии титана в литературе еще нет. [c.130]

Однако эта точка зрения в настоящее время требует существенного уточнения в связи с результатами последних работ Г. В. Курдюмова и О. П. Максимовой [190, 39], а также наших исследований (см. 3, гл. V) активизирующего влияния малой пластической деформации аустенита на мартенситное превращение. Эти работы показали, что по мере приближения температуры деформации аустенита к н, особенно при смещении ее в верхнюю область температурного интервала мартенситного превращения, активизирующий эффект малой пластической деформации существенно возрастает. Таким образом, этот вопрос следует рассматривать не только с позиций наличия или отсутствия стабилизирующего эффекта, но и исходя из меньшего или большего активизирующего влияния пластической деформации. [c.207]

Применение высокоалюминиевых цинковых сплавов позволяет экономить цинк и снижать массу отливок с соответствующим экономическим эффектом. При внедрении сплавов в производство требуется отработка технологического процесса литья, а также режимов резания и нанесения гальванопокрытий. В СССР разработаны технические условия на цинковый литейный сплав марки ЦА27М1. Сплав обладает следующими свойствами = = 400-г440 МПа 6 = 0,5-ь1,5%, НВ = 2200-Г-1200 МПа, плотность МОО кг/м . Температурный интервал затвердевания этого сплава 483—375 °С, у сплавов ZA-12 и ZA-8 он соответственно равен 432—375 и 403—375 °С. [c.28]

Для большинства исследованных нами жидкостей по мере приближения к температуре кристаллизации обнаружено заметное ослабление температурной зависимости теплопроводности. Этот эффект усиливается у более легких углеводородов, имеющих достаточно низкую температуру кристаллизации (рис. 4, 5, 9, 10, 11, 15, 16, 50, 51). В связи с этим существующая практика определения коэффициентов теплопроводности вблизи температуры кристаллизации экстраполяцией по линейному закону приводит к большой ошибке для пропилена и пропана — на 9—10%, для гексена-1, про-пилбензола, изопропилбензола — на 7%, для пентана, гептана, гептена-1, толуола, этилбензола — на 4—5% и т. д. Температурный интервал, в пределах которого становятся заметными отклонения зависимости К = /(/) от линейности, различен для каждой жидкости и выше примерно на 30—50° С температуры кристаллизации. Возможно, что в непосредственной близости от фазового превращения 0 3°С) имеет место максимум и даже последующее уменьшение Я. В таком случае окажется, что аномальный характер изменения теплопроводности воды, этиленгликоля и некоторых других жидкостей является не исключением, а общим правилом. Все различие может заключаться лишь в диапазоне температур, где наблюдается такой ход кривой X = f t). [c.88]

Магнитное превращение в низкомарганцевых сплавах (до 20% Мп) не сопровождается заметной объемной деформацией кристаллической решетки. При понижении содержания марганца ниже 25% абсолютная величина маг-нито-объемного эффекта и температурного интервала его проявления уменьшается (рис. 32, 33). При определенной степени легированности и концентрации марганца рост Тк может привести к совмещению Гн и Гк и вырождению [c.83]

Аномальность магнитообъемного эффекта определяется двумя параметрами зависимостью параметра молекулярного поля от объема и отношением удельной намагниченности к температуре магнитного превращения. В среднемарганцевых сплавах характер магнито-объемной аномалии подобен ферромагнитным железоникелевым сплавам типа инвар. Однако в сплавах системы Fe—Ni в отличие от Fe—Мп наблюдается значительно большая зависимость коэффициента спонтанной магнитострикции и температурного интервала проявления магнито-объемного эффекта от состава. Минимальное значение Гк железоникелевых сплавов соответствует температуре жидкого гелия, а железомарганцевых сплавов — температуре — 100°С, то есть среднемарганцевые сплавы можно отнести к сплавам со слабым проявлением инвар-ного эффекта [117]. [c.84]

Так, химический состав сплавов оказывает существенное влияние на положение оптимального температурного интервала СП. Действительно, если в сплаве МА8, в котором стабилизация микроструктуры при легировании магния церием и марганцем эффективна до 400 °С, максимум удлинения, равный 320 %, наблюдается в интервале 380—400 °С, а в сложнолегированном сплаве МА15, содержащем большое количество избыточных фаз с цинком, цирконием и лантаном, стабилизирующий эффект которых выше, максимум пластичности наблюдается при более высоких температурах, удлинение достигает максимума 300 % при 450 °С (см. рис. 45). [c.126]

Мы рассмотрели получение простых кривых охлаждения, т. е. кривых в координатах температура — время. Методом термического анализа можно строить термические кривые в других координатах одной из наиболее полезных среди этих производных кривых является кривая, фиксирующая время, требуемое для охлаждения, или тепло, выделяющееся в данном температурном интервале, в зависимости от температуры. Так, при охлаждении перед критической точкой величина dtldT примерно постоянна, но резко возрастает при температуре критической точки, а затем медленно уменьшается до значения, приблизительно соответствующего исходной скорости охлаждения. Этот вид термических кривых особенно четко выявляет небольшие тепловые эффекты кривые легко можно записывать автоматическим способом. Недостаток таких кривых заключается в том, что на них не обнаруживается меньшее переохлаждение, чем выбранный температурный интервал. [c.82]

Из рис. 1.6 следует, что при снижении напряжения температурный интервал проявления упрочняющего влияния окисления расширяется в области как низких, так и высоких температур. Например, для стали 12X1 МФ при напряжении 78,5 МПа температура начала проявления рассматриваемого эффекта составила около 550 0, а при напряжении 59 МПа — около 540 С. Кроме того, снижение напряжения при данной температуре влечет за собой увеличение разницы в скоростях ползучести образцов, испытанных в теплоизоляции и на воздухе например, для температуры 560 С соответствующая разность логарифмов скоростей ползучести составляет 0,28 при напряжении 78,5 МПа и 0,42 при напряжении 59 МПа. Математическая обработка результатов испытаний образцов на ползучесть на воздухе и в теплоизоляции позволила установить [31] аналитическую зависимость скорости ползучести от напряжения и температуры типа [c.19]

При исследовании влияния большого числа циклов (до 75) на механические свойства стали О8Х18Н10Т было выявлено, что прочностные свойства с увеличением числа циклов изменяются немонотонно. Наибольшее повышение НВ, Ов и <7т наблюдали после первых восьми циклов, а затем — снижение. На 25-м цикле, например, Твердость вновь была экстремально большой, а после 32-го — снизилась на 200 МПа. Отмеченная периодичность была обнаружена и на других сплавах [127]. Такое изменение свойств объясняется в основном регулярно сменой в преобладании процесса упрочнения фазовым наклепом над разупрочнением от диффузионных процессов перестройки кристаллической решетки при рекристаллизации. Однако возрастание немонотонной зависимости механических свойств от числа циклов может быть обусловлено действием дисперсионного упрочнения. Так как в аустенитных сталях наряду с основным ау-превращением идет и ае-превращение, то имеется возможность повлиять на структуру и свойства этих сталей, используя главным образом а е-превращение. В этом случае температурный интервал термоциклирования резко сужается. Так как у стали 0Х18Н10Т а е-превращение идет при температуре ниже комнатной, то был опробован режим ТЦО с охлаждениями до —196 °С (в жидком азоте) с отогревами на воздухе до комнатных температур [218]. Установлено, что эффект упрочнения в этом случае обусловлен измельчением исходного размера зерна вследствие появления большого числа пластин е-фазы. Это улучшает основные механические свойства стали XI8Н1 ОТ [139]. [c.108]

Помимо того, что в небольших пределах носитель способен менять активность катализатора, проявляя усиливающий эффект, устойчивость адсорбционных катализаторов по отношению к температурпому воздействию и к отравлению, как правило, повышается по сравнению с чистым катализирующим соединением. Носитель препятствует спеканию, повышая дрок и температурный интервал действия катализатора. [c.75]

Как было указано, деформация при отрицательных температурах вызывает существенное изменение механизма деформации феррита без заметного изменения в механизме деформации перлита. Понижение температуры деформации заметно уменьшает лишь ширину полос сброса. Нагрев стали, деформированной прн темературе жидкого азота, приводит также к появлению эффекта деформационного старения. И в этом случае структурной составляющей, ответственной за упрочнение при деформационном старении, является перлит (см. рис. 64,в). Микротвердость избыточного феррита и в этом случае остается неизменной. Старение после деформации при отрицательных температурах сопровождается несколько большим ростом микротвердости перлита по сравнению с предварительной деформацией при комнатной температуре, но температурный интервал остается постоянным (см. рис. 64). [c.175]

В техническом железе, деформированном на 80% при температуре отпуска выше 300° С, было обнаружено [405] заметное уменьшение областей когерентного рассеяния рентгеновских лучей (о. к. р.). Более заметное уменьшение о. к. р. наблюдается при отпуске холоднодеформированных средне-и высокоуглеродистых сталей [118, с. 203 254 255 401]. При этом величина эффекта уменьшения о. к. р., как и температурный интервал его проявления, сильно зависит от степени предварительной пластической деформации. Так, при отпуске деформированной на 90% патентированной стали 70 снижение размеров р. к. р. происходит в интервале 300—450° С, в то время как в этом же температурном интервале наблюдается значительный рост о. к. р. в указанной стали, но деформированной на 25% [254—256]. В последнем случае уменьшение о. к. р. наблюдается при температурах 425—550° С. Значительное снижение размеров о. к. р. при- [c.205]

Таким образом, вопреки широко распространенному в литературе мнению, на графиках температурной зависимости свойств имеется не один, а два температурных интервала, в которых свойства с температурой изменяются аномально. Аномальное изменение свойств в интервале температур 150—300° С (при нормальных скоростях деформирования) известно под названием синеломкости и обусловлено динамическим деформационным старением стали. Аномальное изменение свойств в предрекристаллизационном районе температур общепринятого названия не имеет. Оно обусловлено несколькими процессами. Основными из них являются предрекристал-лизационное перераспределение дислокаций и динамическая сфероидизация цементита, приводящая на начальных стадиях к обогащению субграниц углеродом. Поскольку предрекристаллизационный интервал температур является весьма важным, а эффект снижения пластичности стали в указанном районе весьма значителен, этим явлением нельзя пренебрегать — оно должно быть контролируемым. [c.223]

Влияние содерркания углерода. Единого мнения о влиянии содержания углерода в стали на эффект динамического деформационного старения — протяженность температурного интервала, температуру максимального развития и абсолютную величину эффекта — до недавнего времени не было. По данным большинства работ [80, с. 304 425 429 448 и др.], увеличение содержания углерода в стали до 0,8% смещает температуру синеломкости в сторону повышения. Наряду с этими имеются работы [174, 449—452], в которых показано, что температура максимума синеломкости не зависит от содержания углерода в стали. [c.224]

Результаты испытаний приведены на рис. 96, 97. Увеличение скорости деформации при растяжении от б-Ю " сек-1 до 10 сек практически не влияет на характеристики пластичности при комнатной температуре, но существенно влияет на них при повышенных температурах. Интервал температур динамического деформационного старения и температура максимального развития его значительно повышается, температурный интервал динамического деформационного старения расширяется, а абсолютная величина эффекта по сравнению со статическим растяжением практически не изменяется Г95, с, 20 440 463]. Подобные данные получены Г. Н. Мехедом [464] при испытании на динамическое растялсение технического железа, В. С. Зотеевым [465] при испытании армко-железа и сталей Ст.З, 45, У10. Систематические исследования Л. Д. Соколова [466, 467] по изучению влияния температурно-скоростных условий деформирования на сопротивление различных металлов и сплавов пластической деформации, выполняемые преимущественно при деформации осадкой, также показывают, что с увеличением скорости деформации температура динамического деформационного старения повышается. Это обусловлено значительным повышением скорости перемещения дислокаций при увеличении скорости деформации. Динамическое взаимодействие между дислокациями и примесными атомами при возрастании скорости перемещения дислокаций возможно лишь при повышении температуры, стимулирующей соответствующее повышение скорости диффузии примесных атомов. При нарушении этого условия динамического взаимодействия между дислокациями и примесными атомами не происходит, эффект динамического деформационного старения отсутствует. [c.239]

Таким образом, весь температурный интервал от 200 до 900° характеризуется небольшими равномерными усадочными явлениями, протекающими в условиях упругого состояния материала и при незначительном росте его первоначальной невысокой прочности. При температуре около 920—940° термический анализ отмечает экзотермический эффект (рис. 50), который большинство исследователей объясняют либо переходом аморфного глинозема в у -глино-зем, либо возникновением скрытокристаллического. муллита — ЗАЬОз 2Si02. Одновременно отмечается скачкообразное увеличение усадки, достигающей 4% (прирост усадки в интервале 900— 950° около 0,3% на каждые 10°). Для этого температурного интервала характерно начало пластической деформации, в отличие от только упругих деформаций, имеющих место при низких температурах. [c.213]

Для получения надлежащего эффекта от введения в технологию операции полугорячей калибровки, особое внимание должно быть уделено равномерности и постоянству температуры нагрева исходных заготовок, а также обеспечению условий их качественной смазки. Нагрев заготовок производится в индукционных печах методического действия до температуры, при которой в стали сохраняется структура зернистого перлита, полученного после отжига. Для отожженной заэвтектоидной хромистой стали типа ШХ15 перлитное превращение (Ас,) начинается при температуре 730°, поэтому температура нагрева под калибровку не должна превышать 700—720°. Чем уже температурный интервал калибровки, тем, при прочих равных условиях, выше точность получаемых заготовок. Ввиду простоты штамповочной операции, требующей одного рабочего хода пресса, интервал калибровочных температур находится обычно в пределах 30—50°, а с введением автоматизации подачи заготовок в штампы, может быть еще более сужен. [c.95]

При распаде аустенита в верхней части критического температурного интервала длительность превращения также увеличивается. Например, для чугуна, содержащего 3,15% N1, при 650° С инкубационный период возрос от 45 сек до 2 мин, а время полного превращения — от 6 до 15 мин. Аналогичный эффект наблюдали и для чугуна, содержащего 6,25% N1, в котором, кроме того, значительно увеличивается количество карбида, выделяющегося по границам зерен на начальном этапе превращения. Если в негомо-генизированных образцах карбидная сетка преимущественно располагалась в междуветвиях — на границах эвтектических колоний, то после гомогенизации она почти равномерно образуется в аустенитной матрице при этом сетка значительно утолщается, что, очевидно, указывает на относительное выравнивание концентрации углерода по сечению бывших колоний и дендритов в связи с уменьшением степени ликвации никеля и кремния. [c.120]

Интенсивность ультразвука должна соответствовать развитой кавитации. Увеличение интенсивности ультразвука и развитие акустических потоков снижает звукокапиллярный эффект. Для каждой жидкости существует температурный интервал, в котором интенсивность эффекта максимальна. Для воды и водных растворов он составляет 308—330 1( для глицерина 350—360 К для трихлор-этилена, бензина, спирта 290—295 К. Сила, возникающая вследствие захлопывания кавитационных пузырьков, действует на жидкость у входа в капилляр. Направление силы совпадает с на правлением действия звуковой волны. Перемещение жидкости происходит внутри капилляра, вдоль его оси, направление перемещения совпадает с направлением действия силы. Характеристики некоторых жидких сред, на которых проявляется ФЭ, приведены в табл. 14. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...