Характеристика ступенями давления

Hl pl 9h2 7p2 Яъ- с)-Как показывают расчеты и испытания, при оптимальных значениях скоростных характеристик КПД ступеней давления на 8—10 % выше КПД ступеней скорости, вследствие чего последние не применяются в газовых турбинах, а в паровых используются в случаях, если необходимо уменьшить число ступеней. [c.129]

Ступень, предназначенная для мощной энергетической турбины, практически всегда работает в составе группы ступеней. Условия ее работы существенным образом отражаются на характеристиках ступени. Наибольшее отличие от изолированной ступени состоит в том, что температура и давление потока на входе в ступень неравномерны по радиусу. Кроме того, входящий в ступень поток нестационарен и имеет высокую степень турбулентности. [c.174]

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

Рис. 5,6. Структурные характеристики ступени большой веерности в парокапельном потоке (а) и распределение давлений, температур и углов выхода потока (б) по радиусу в зазоре и за ступенью

Расходы пара. Количество пара, протекающего в отсеках на теплофикационных режимах, может изменяться независимо и в широком диапазоне. Это глубоко меняет условия работы ступеней в каждом отсеке и осложняет выбор для них расчетных режимов. Расход пара, а также начальное и конечное давления, на которые рассчитывается проточная часть каждого отсека, следует изыскивать как оптимальные по его среднегодовой загрузке. При этом характеристики ступеней необходимо выбирать с учетом работы турбины во всем диапазоне нагрузок. Таким образом должна проводиться чрезвычайно сложная оптимизация проточных частей отсеков. [c.97]

Строят характеристику зависимости давления в регулирующей ступени от открытия клапанов (рис. 8-4,6). Продолжают ее до полного открытия и проверяют совпадение полученного предельного давления с данными рис. 8-4,а. Если имеются паспортные данные или данные расчета о предельном расходе, то, продолжая характеристику (рис. 8-4,в) в области значительных расходов, также получают величину Рп. [c.173]

Вопросы рассматриваются на примерах изменений расчетных характеристик, связанных с переменными режимами регулирующих ступеней при полном и частичном открытии клапанов, переменными режимами ступеней давления и последних ступеней конденсационных турбин. [c.2]

Второй важной особенностью работы компрессора с таким полем скоростей является значительное уменьшение радиальной неравномерности при прохождении потока через осевую ступень. Уменьшение осевой скорости перед ступенью ведет к увеличению степени повышения давления Лст> тем более резкому, чем круче протекает характеристика ступени. Поэтому в зонах с пониженными значениями pi и ia ступень будет сообщать воздуху больше энергии и обеспечит большее повышение давления, чем в зонах с повышенными значениями Сю. В результате неравномерность поля полных давлений воздуха за ступенью будет уже значительно меньше, чем перед ступенью. Поэтому радиальная неравномерность потока на входе в многоступенчатый компрессор оказывает существенно [c.160]

Характеристики многоступенчатых турбин со ступенями давления весьма схожи с рассмотренной выше и изображенной на рис. 7.1 характеристикой ступени. Вместе с тем они имеют ряд особенностей, связанных с особенностями совместной работы ступеней в многоступенчатой системе. Основные из них сводятся к следующему. [c.228]

Отклонения степени реактивности для ступеней с различной реактивностью можно проследить по рис. 3.32. Оценка КПД ступени при нерасчетном режиме производится построением треугольников скоростей по известным параметрам пара перед ступенью, давлению за ступенью и оцененной по (3.22) степени реактивности. КПД ступени при нерасчетном режиме можно оценивать также с помощью характеристик, известных для модельных ступеней, и поправок к этим характеристикам. [c.266]

Оценка к. п. д. ступени при переменных режимах производится построением треугольников скоростей по известным параметрам перед ступенью, давлению за ступенью и оцененной по формулам (7-70), (7-71) степени реакции ступени или по модельным характеристикам (рис. 7-12—7-19). [c.358]

На рис 1 приведена экспериментальная характеристика ступени осевого компрессора с относительным диаметром втулки на входе ( 1=0,875, полученная при испытаниях со всасыванием воздуха из атмосферы и выбросом его за дросселем в атмосферу. Степень повышения давления в ступени я 1,2 перепад на дросселе много меньше критического. Точка А на характеристике соответствует полному открытию дросселя. По мере, прикрытия дросселя расход воздуха монотонно уменьшается до режима, соответствующего точке В. Сколь угодно малое дальнейшее прикрытие дросселя приводит к скачкообразному уменьшению расхода и напора режим работ ступени перемещается в точку С. Этот переход характеризуется появлением в ступени развитого однозонного вращающегося срыва. Скорость относительного вращения срывной зоны =0,13. [c.134]

Разрыв характеристик ступеней осевого компрессора с большим относительным диаметром втулки при обычных испытаниях вызывается статической неустойчивостью системы ступень — дроссель Р >Ф ). Разрыв мол<ет быть ликвидирован без изменения характеристики ступени путем повышения перепада давления на дросселе, г. е. увеличением крутизны его характеристики. [c.146]

Представляет интерес работа [43], где исследуется газотурбинный двигатель сверхзвукового самолета, имеющий многоступенчатый компрессор. Каждая ступень представляется в виде сочетания плоскости разрыва параметров и прямой трубы. Плоскость разрыва представляет сечение, в котором параметры потока скачкообразно изменяются, причем давление нарастает в соответствии с характеристикой ступени. [c.118]

Характеристики ступени при постоянном давлении за эжектором = с on s t. Так же как [c.438]

Влияние всех основных геометрических параметров эжектора, не поддающихся расчету, молено оценить по опытным данным. Различные варианты ступени сопоставляют при наивыгоднейших условиях при оптимальном расходе эжектирующего газа (оптимальном начальном давлении) и при оптимальном расстоянии между соплом и диффузором. Сравнение исследуемых вариантов целесообразно производить по предельным характеристикам ступени = [c.444]

В конструктивном отношении все применяемые редукторы отличаются друг от друга, однако принцип их работы в целом можно разобрать на одном из типов редуктора. Основные элементы двухступенчатого редуктора представлены на рис. 11. Газ поступает из магистрали в редуктор через фильтрующий элемент 1. По- мере накопления газа в полости первой ступени давление в ней возрастает, и в зависимости от характеристик мембраны 3 и пружины 4 при определенном давлении клапан первой ступени 2 прикрывается. Таким образом в первой ступе- [c.48]

Характеристики решеток при больших числах Рейнольдса зависят от шероховатости поверхности в значительно большей степени, чем при низких. Например, при Ке = 10 потери в решетке, имеющей песочную шероховатость поверхности лопаток 0,01% длины хорды профиля, будут в 2,3 раза больше, чем в аналогичной решетке с лопатками, имеющими гидравлически гладкую поверхность. При Ке==10 не наблюдается ка-кой-либо разницы в характеристиках решеток с лопатками, имеющими шероховатую или гладкую поверхность. По этой причине характеристики ступеней высокого давления паровых турбин чрезвычайно чувствительны к качеству обработки поверхности лопаток, тогда как ступени низкого давления могут иметь лопатки с шероховатой поверхностью без заметного ущерба для их характеристик. [c.338]

Важной характеристикой ступени является отношение теплоперепада на рабочих лопатках к теплоперепаду на направляющих лопатках, называемое степенью реакции г. При г = 0 весь теплоперепад ступени срабатывается в направляющих лопатках, превращаясь в скорость, а давление уменьшается до своего конечного значения. В этом случае давления до и после рабочих лопаток одинаковы, и превращение кинетической энергии потока в работу на валу происходит аналогично тому, как в гидравлической турбине Пельтона. Первая турбина, построенная Лавалем, была именно такой активной турбиной. [c.262]

П о м п а ж. При работе турбокомпрессорных машин на сеть могут возникнуть неустойчивые режимы, сопровождающиеся появлением колебаний производительности, давления и величины потребляемой компрессором мощности. Эти явления называют помпажом. Они сопровождаются большим шумом и вызывают вибрацию лопаток, период колебаний которых может совпадать с периодом их собственных колебаний. В этом случае усилия в лопатках могут достигнуть разрушающих значений. Помпаж может возникнуть и при малых производительностях, когда возникает срыв потока сжимаемой жидкости с лопаток из-за изменения углов входа рабочего тела на них и его выхода из них. В ступени в этом случае перестает создаваться требуемое давление. Возможность появления помпажа можно установить при рассмотрении, например, характеристики Q—р вентилятора и сети, на которую он работает. На рис. 33-22 изображена седлообразная характеристика А—Б—В—Г— Д вентилятора и на нее нанесена характеристика сети для двух режимов [c.411]

На корабле имеется целый ряд узлов конструкций, где использование перспективных композиций могло бы обеспечить существенную экономию массы или улучшение характеристик. Работы были сконцентрированы на шести основных вариантах композиций бор — эпоксидная смола, графит — эпоксидная смола, бор — полиимид, графит — полиимид, бор — алюминий и PH В-49 — эпоксидная смола. Исследовали следующие элементы конструкций (включая разработку демонстрационных образцов) 1) панели фюзеляжей 2) рамы фюзеляжей 3) каркас отсеков крыльев 4) ребра, работающие на срез 5) люки шасси 6) сосуды, работающие под давлением (бандажированные) 7) несущие элементы силового оборудования, трубчатые фермы, панели и брусья 8) несущую конструкцию системы тепловой защиты 9) панели, разделяющие ступени 10) панели радиаторов. [c.118]

Общий вид характеристик является характерным для РОС. С увеличением перепада давлений в ступени значения г), ц и Рт возрастают. Так, при уменьшении Пц с 0,66 до 0,44 в ступени МЭИ к. п. д. возрос приблизительно на 6 %, а —на 7 % (см. рис. 4.1), а в ступени ЛПИ изменение Пц от 0,6 до 0,4 привело к соответствующему увеличению г на 2 % и на 6 % (рис. 4.2). Различие в интенсивности роста к. п. д. с уменьшением По объясняется тем, что ступени испытаны на разных рабочих телах и, соответственно, при разных числах Re. В опытах ЛПИ значения Re значительно выше. [c.143]

Суммарные характеристики РОС в отсеке исследовались в диапазоне отношения давлений По = 0,44-нО,60 и значений числа и /Со= = 0,45- -0,70. Значения чисел М и Re составляли при этом = = 0,60 0,88 Re,i, = = (7-13) 10 Число М рассчитывалось по теоретической скорости истечения из НА, число Re — по теоретической скорости истечения и величине хорды НА. Следует отметить, что даже при таких больших значениях числа Re к. п. д. ступени с уменьшением По существенно растет, увеличиваясь в исследованном диапазоне Пд на 3,5 %. Одиночная РОС была исследована в диапазоне По = 0,38 - 0,70, охватывающем область режимов при испытании ее в отсеке. Для одинаковых режимов по По числа Re в одиночной ступени имели несколько меньшее значение из-за меньшей плотности рабочего тела за НА, однако это различие можно считать несущественным. Так, в диапазоне По = 0,44-f-0,60, т. е. таком же, как и у РОС в отсеке, в изолированной ступени Re , = (5-J-ч-Ю) 10 [c.176]

С% = о следует, что переход ступени на режим потребления энергии происходит при одном и том же значении х = 0,87. Обобщенная характеристика формул (4.14), (4.15) позволяет рассчитать мощность РОС произвольной геометрии на режимах подвода и отвода энергии при данных значениях числа и /Сд и перепаде давления По- [c.190]

Отношение давлений в ДРОС По определяется с использованием обобщенной расходной характеристики (4.11) или (4.12). При этом геометрические размеры ступени (fx, 1 , 1 , параметры рабочего тела k, R) и приведенный расход G = = G ]/То/ро должны быть известны. Изменение режимов во всем диапазоне возможной работы турбоустановки происходит при практически неизменной частоте вращения ротора. Таким образом, известна также периферийная окружная скорость РК Wi, равная окружной скорости на номинальном режиме. [c.192]

Рассматривается двухконтурное тарельчатое оооло, суммарная площадь критического сечения которого регулируется в две ступени. Представлены результаты экспериментальных исследований импульсной и расходной характеристик, донТюго давления и статического давления на стенке соала, а также результаты расчетов импульсной характеристики. [c.141]

Основные сомнения, связанные с увеличением Рл до 60—90 , вызваны опасением снижения экономичности и увеличения крутизны характеристик ступени и ЦКМ. Теоретический анализ этого вопроса и имеющийся экспериментальный материал по работе таких ступеней, полученный в лаборатории компрессоростроения ЛПИ [6, 7, 23], показывает перспективность применения центробежных колес закрытого типа с большими углами Рл = 60 90° и полуоткрытых колес с Рл = 90° в стационарных ЦКМ. Такие колеса могут применяться не только в области больших, но и малых расходов, а следовательно, как для первых, так и для хвостовых ступеней ЦКМ. Полученные опытные результаты по экономичности и пологости характеристик колес закрытого типа качественно подтверждают теоретические выводы. Исследование ступеней, спроектированных на основе рекомендаций, разработанных на кафедре компрессоростроения ЛПИ, дало хорошие результаты. Полученные экспериментальные данные показывают, что при согласованной работе элементов ступеней с Рл = 90° можно при П = 2 получить т) 80%. Весьма обнадеживающие результаты показали и ступени с полуоткрытыми осерадиальными колесами при 2 < 350 м/сек. При применении двухъярусных диффузоров ширина зоны устойчивой работы не уступает ступеням и секциям с таким же отношением давлений при применении малых углов. [c.305]

Возвращаясь к исходным положениям тепловых расчетов турбоагрегатов, следует наметить начальные и конечные параметры процесса расширения в отдельных турбинах. Тепловые расчеты обычно ведутся по ступеням, начиная с первой (регулировочной). Прежде всего, следует зафиксировать средние диаметры облопаты-вания венцов ступени, по которым ведутся расчеты, и высоты лопаток в выходном сечении каналов этих венцов. Так как лопаточные решетки уже выбраны, то известна их комбинация и имеются характеристики ступени. В соответствии с этим устанавливается давление р в зазоре между сопловым и рабочим венцами. [c.22]

Косвенная проверка точности измерений с помощью пневмонасадка выполнялась путем сопоставления расходов, вычисленного интегрированием результатов траверсирования в контрольных сечениях и измеренного расходомерным соплом. Отклонение интегральных расходов в контрольных сечениях от показаний расходомерного сопла не превышало 1%, причем наименьшая разница (0,2—0,5%) наблюдалась для сечения 0—0, где потоки практически однородны. В сечениях 1—t, 2—2, 3—5 и 4—4, где поля скоростей и давлений неоднородны, указанная разница несколько выше (до 1%), но одинакового порядка, хотя в сечениях 1—1 и 3—3 поток по отношению к зонду стационарен, а в сечениях 2—2 и 4—4 — нестационарен. Следовательно, точность измерения пневмонасадком конструкции ЛПИ в большей мере зависит от неоднородности, чем от нестационарности потока при достаточном удалении контрольных сечений 2—2 и 4—4 от выходных кромок лопаток (в опытах это расстояние, отнесенное к хорде РЛ, составляло г/6 = 0,4ч-0,5). Проверку точности результатов траверсирования можно также выполнить, сравнивая осредненный вдоль радиуса коэффициент потерь энергии в рабочем колесе 2, полученный из распределения параметров потока по высоте проточной части, с его средним значением зс, рассчитанным по опытным суммарным характеристикам ступени. [c.218]

В качественном отношении влияние давления на входе (числа Re) на характеристики многоступенчатого кохмпрессора аналогично влиянию его на характеристики ступени. При значениях Re, меньших критического, падает КПД и степень повышения давления, а вся характеристика смещается на меньшие расходы воздуха. Для иллюстрации на рис. [c.157]

Для современных парогенераторов, работающих с большой тепловой нагрузкой, отложения накипи недопустимы, так как это может привести к образованию отдулин и разрывов экранных труб. Силикаты NaSiOg, Са (НЗЮз)2 и др., определяющие кремнесодержание воды, растворяются в паре высокого давления унос этих солей с паром загрязняет проточную часть турбин, что вызывает ухудшение гидродинамических характеристик ступеней турбин и снижение т о,. Повышенная щелочность в парогенераторе вызывает вспенивание воды и увеличивает унос солей в пароперегреватель. [c.68]

Для характеристики ступени осевого компрессора, так же как и целтро-бежного (см. предыдущую главу), употребляются следующие к. п. д. внутренний адиабатный т), внутренний изотермический т , и политропный Ч( дол- При невысоких степенях повышения давления ц, ол мало отличается от т ,аз, значение которого в современных осевых компрессорах достигает 0,88—0,90. [c.160]

Для создания высокого давления воздуходувки имеют несколько ступеней давления. Каждая из двух воздуходувок для котельного агрегата типа ТГМП-324 паропроизводительностью 1000 т/ч для энергоблока 300 МВт имеет следующую характеристику [c.84]

Уравнение (7-30) служит для определения основной геометрической характеристики ступени эжектора P JP или, если эта величина известна, уравнение (7-30) может быть использовано для определения газодинамических параметров X и pJPo или % и pJpQ в условиях переменного режима. В последнем случае необходимо использовать еще одно уравнение--неразрывности, которые позволяет определить давление торможения в сечении 3. [c.426]

Лз—1) Отношение давлений рз/р04 в расширяющейся, части диффузо ра также близко к критическому. Дальнейшее уменьшение противодавления не приводит к изменению коэффициента эжекции. На этом участке характеристика ступени бд = /(х) располагается параллельно оси 8д (отрезок АВ). Это означает, что, на рассматриваемом режиме производительность ступени не зависит от степени сжатия и коэффициент эжекции равен предельному (х=хпр). [c.433]

Характер зависимости давления в камере смешения от х при постоянном давлении р показывает, что pJPo меняется периодически при изменении х = х1с1 (1 —диаметр выходного сечения сопла), если поток на входе в диффузор сверхзвуковой (рис. 7-36). При больших значениях х давление р непрерывно увеличивается с ростом х (в этом случае скорость на входе в диффузор дозвуковая). Периодический характер зависимости от х при М1>> 1 объясняется волновой структурой потока. Если при перемещении сопла относительно диффузора на стенку входной части попадают скачки, импульс от стенки уменьшается (снижается у) и давление в камере увеличивается. Наоборот, если на входе в диффузор расположены волны разрежения, давление в камере смешения возрастает. Изменение коэффициента эжекции при этом происходит по характеристике ступени, соответствующей постоянному давлению за диффузором pJр — сох ). [c.444]

Указанная взаимосвязь между отдельными группами уравнений обусловлена тем, что выходные переменные одной группы являются входными переменными других. Полную схему обобщенного анализа можно представить в виде некоторой блок-схемы, два типичных блока которой приведены в табл. 2.1. Составление такой блок-схемы в виде последовательного сочленения входных и выходных переменных позволяет не только получить картину взаимодействия различных групп уравнений, но также и наметить в общих чертах схему пд)оведения вычислений на большой цифровой вычислительной машине. Некоторые из величин, входящих в эту схему, такие, нанример, как высота в функции времени, являются промежуточными переменными, возникая в одних группах уравнений и переходя затем в следующие. Другие, называемые далее основными переменными, должны вводиться извне. Сюда относятся, с одной стороны, такие величины, как параметры, определяющие свойства материалов конструкции, характеристики атмосферы, и, с другой стороны, задаваемые параметры конструкции — количество ступеней, давление в камере сгорания и т. д. [c.61]

Бартч и Ньюджинс [132] провели исследования с целью выработки рекомендаций по покрытиям для тугоплавких сплавов ниобия, тантала и молибдена, являющихся наиболее перспективными конструкционными материалами, например для теплозащитных узлов возвращаемых ступеней космических аппаратов или для двигательных установок последних. Обладая достаточно высокими прочностными характеристиками при температуре 1660 К и выше, они очень быстро окисляются в атмосфере, если не защищены специальными покрытиями. Жизнеспособность этих покрытий уменьшается с ростом температуры и уменьшением давления. Поэтому необходимо держать систему металл — покрытие как можно при более низкой температуре. Этого можно достигнуть, увеличив излучательную способность наружной поверхности. [c.206]

Определить подачу трехцилиндрового компрессора 5ВП 40/3, имеющего следующую характеристику число ступеней сжатия —1, диаметр цилиндра D = 410 мм, ход поршня S = 220 мм, скорость вращеиня коиенчатого вала п = 500 об/мин, коэффяцвевт подачи компрессора а = 0,80, избыточное давление на входе во всасывающий патрубок —р = 0,95 ат, избыточное давление на выкиде компрессора — 3,5 ат, температура газа на входе во всасывающий патрубок — 20° С. [c.120]

И Гк = 308 К (точка А ), потребляемая мощность примерно 100 кВт и масса 5,7 т. Изменение характеристик в зависимости от и Т приведено на рис. 8.22. В винтовой компрессор 12 (см. рис. 8.21) первой ступени (ВХ350-7-4), ротор которого вращается с частотой 3000 об/мин, засасываются пары аммиака из испарителя 18 и сжимаются до давления 0,35—0,5 МПа. После маслоотделителя 10 пары аммиака поступают в промежуточный сосуд б для охлаждения до температуры насьпцения при давлении сжатия. Из промежуточного сосуда б насыщенный пар аммиака засасывается в поршневый компрессор 5 второй ступени (П110-7-0), работающий с частотой вращения 1500 об/мин, сжимается в нем до давления 1,17 — 2,05 МПа и направляется в маслоотделитель и конденсатор 2. Основная часть жидкого аммиака после конденсатора переохлаждается в змеевике промежуточного сосуда б и дросселируется [c.322]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Описанный метод использован нами для расчета параметров потока в проточной части 1-й ступени турбины высокого давления мощностью 1000 Мет (ТВД-1000) АЭС с реактором на быстрых нейтронах. Характеристики проточной части ТВД-1000, определенные на основании h — s-диаграммы [413], представлены в табл. 4.14. Результаты численного исследования течений N2O4 в сопловом аппарате 1-й ступени ТВД-1000 приведены в табл. 4.15. В вычислениях принято, что проточная часть соплового аппарата является каналом конической формы. [c.170]

Под суммарными характеристиками обычно понимаются зависимости вида т], т], Рт, G = / (а /Со, По), дающие общее представление о работе ступени и соответствии ее параметров расчетным. Особое значение имеет исследование двухпоточных ступеней в условиях, позволяющих выявить экстремальные возможности данного типа конструкции. По отношению к двухпоточным ступеням открытого типа этими условиями являются минимальный осерадиальный зазор между колесом и корпусом, полная симметрия проточной части, максимальный перепад давлений в ступени. [c.142]

Наибольшее количество опытных данных о влиянии осерадиального зазора на характеристики имеется для ступеней с не-обандаженными рабочими колесами. Потери, связанные с наличием зазора в таких ступенях, включают потери на перетекание газа со стороны высокого давления лопатки на сторону низкого (т. е. из одного канала в другой), утечку рабочего тела помимо РК и потери от нарушения течения в межлопаточных каналах осевой [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...