Экспериментальные и изгиб

При выборе материала для какого-либо элемента конструкции в последующих расчетах необходимо знать механические свойства материала, определяющие его прочность, упругость, твердость п пластичность. Необходимые сведения о различных механическ п.х свойствах материалов получают экспериментально в процессе механических испытаний на растяжение, сжатие, срез, кручение и изгиб. [c.167]

Экспериментальные и теоретические исследования показывают, что формулы, полученные в 7.6 для случая чистого изгиба, применимы и при прямом поперечном изгибе. [c.248]

Как экспериментально и теоретически определить координату центра изгиба [c.190]

Экспериментальные исследования титановых сплавов [127], показывают, что в интервале 0,4 < (Of / <5(12) < 0,75 относительных уровней напряжения при растяжении и изгибе разных по форме образцов из марок титановых сплавов величина Kis = 30 МПа-м / . Статистическая проверка нулевых гипотез о равенстве средних значений величин Kis и дисперсии по критериям Стьюдента и Фишера при уровне значимости 5 % показала, что нулевые гипотезы принимаются. [c.253]

Так в работе [11] утверждается, что значения динамического и статического модуля упругости тождественны или отличаются между собой незначительно. Экспериментальным подтверждением служат результаты определения модуля упругости вибрационным методом, которые практически не отличаются от статического модуля упругости при сжатии—растяжении и изгибе. Другими исследователями утверждается [2, 22, 24], что между динамическим и статическим модулями упругости имеется существенное различие, которое зависит от реологических параметров материала (вязкости, тангенса механических потерь), степени анизотропии, [c.77]

Аналогичные задачи рассмотрены в главах XI и XII, посвященных кручению и изгибу стержней. При их решении принципиально возможно исходить из самих экспериментальных кривых (не прибегая к моделям), что привело бы к некоторым, как правило, неоправданным трудностям. [c.728]

Левина 3. М. и Решетов Л. Н. Расчет и экспериментальное исследование изгиба круглых сложных пластин с радиальными и кольцевыми ребрами. Вестник машиностроения , № 2, 1959. [c.148]

В монографии приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований изгиба и устойчивости пологих оболочек вращения, работающих в условиях ползучести. С учетом технической теории гибких оболочек и допущенных физических соотношений для неоднородного анизотропного материала в инкрементальной форме построены разрешающие вариационные и соответствующие им дифференциальные уравнения краевой задачи. Поставлены и решены малоизученные практически важные задачи деформирования гибких пологих оболочек с учетом реологических свойств материала. Рассмотрены случаи замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине изотропных и анизотропных оболочек вращения постоянной и переменной толщины. [c.2]

Экспериментальные и теоретические исследования чистого изгиба балок дают основание принять следующие гипотезы. [c.131]

Для определения коэффициентов концентрации применяют следующие методы. В ряде случаев (например, растяжение и изгиб стержней с отверстиями и выточками) удается найти величину местных напряжений при помощи методов теории упругости. Затем широкое распространение нашел метод экспериментального определения местных напряжений путем просвечивания поляризованным светом плоской напряженной модели из прозрачного материала [c.548]

Диаграмма равновесия должна быть опубликована в масштабе, который обеспечивал бы возможность читать по ней ак можно больше данных со степенью точности, сравнимой с точностью экспериментальной работы. Изгибать диаграммы не следует, так как обычно они легко разрываются или повреждаются. Таким образом, для точных работ удобно публиковать один рисунок, указывающий общую форму диаграммы, и несколько рисунков в большем масштабе. На всех рисунках шкалы температуры и составов должны быть 1К,ратны длине 1 см для того, чтобы облегчить определение положения точек на диаграмме. Если диаграмма не очень сложна, удобно, чтобы линии температуры и состава были вычерчены по всей диаграмме с небольшими интервалами, например, через каждые 100° и 10% (атомн.) это облегчает измерения. [c.379]

Для рабочих лопаток турбин характерно асимметричное нагружение, при котором переменные вибрационные напряжения сравнительно небольшой амплитуды реализуются на фоне достаточно высоких средних напряжений вызванных вращением и изгибом от аэродинамической нагрузки (см. рис. 16.10). Отношение минимальных напряжений к максимальным (рис. 16.14) в цикле нагружения называется коэффициентом асимметрии цикла R . В частности, для симметричного цикла Rg = -1 и именно этим определяется обозначение предела усталости a j. Нагружение рабочих лопаток турбин характеризуется положительной асимметрией цикла, которая снижает сопротивление усталости, Влияние асимметрии устанавливается для каждого материала экспериментально и представляется в виде диаграммы предельных амплитуд цикла (рис. 16.15), по оси абсцисс которой откладывают среднее напряжение, а по оси ординат — амплитуду напряжений Од. Сама кривая является геометрическим местом точек заданной 1 усталостной долговечности. В частности, для случая отсутствия разрушения кривая будет проходить через точки Од = и , [c.437]

Зависимости предела прочности при растяжении и изгибе от соотношения кремния и углерода в чугуне по экспериментальным данным в первом приближении могут быть представлены линейными функциями [c.149]

Полученные путем наложения результатов экспериментальных исследований при действии всестороннего растяжения и изгиба эпюры рас- [c.117]

Экспериментально полученные значения пределов выносливости исследованных материалов при растяжении — сжатии o i и изгибе при относительном градиенте ц = 0,2 приведены в табл. 16. [c.84]

Таблица 19. Экспериментальные и расчетные значения пределов выносливости образцов и лопаток при симметричном изгибе

Соответствие между экспериментальными и расчетными значениями модуля упругости при растяжении и изгибе для ряда стеклопластиков с хаотическим распределением волокон показано на рис. 4.5 [7]. [c.193]

Рис 13.6. Экспериментальные и расчетные значения относительных критических величин амплитуды сжимающих напряжений при изгибе оболочки силой. [c.204]

Эффективность разработанной теории и методов расчета резинометаллических шарниров получила подтверждение при расчете ряда реальных конструкций и условий нагружения с последующей экспериментальной проверкой. Рассмотрено несколько видов нагружения, в том числе комбинированное (совместное действие осевой силы, давления и изгиба). [c.207]

Результаты вычислений коэффициентов жесткости и критических сил сведены в табл. 6.2. Там же для сравнения приведены экспериментальные значения предельных нагрузок, взятые из работы [249]. Во всех рассмотренных случаях согласование расчетных и экспериментальных значе[[ий хорошее. Сопоставление с расчетными данными работы [249] (см. табл. 6.1) показывает, что предложенная нами теория дает лучшее совпадение с результатами эксперимента. Объясняется это тем, что в нашем случае более точно вычисляются коэффициенты жесткости слоя резины на сдвиг и изгиб. В работе же [249] для их вычисления применялся вариационный метод к трехмерным уравнениям теории упругости, который, по-видимому, не обеспечивал тре- [c.235]

Для измерения КРТ в образцах с острыми трещинами датчик — лопатка оказался непригодным, поэтому были сделаны попытки использовать аппаратуру, аналогичную той, которая применяется для определения вязкости разрушения в линейно-упругой области. Эти попытки были успешными и увенчались разработкой метода измерения КРТ с помощью двухконсольного датчика (См. рис. 69), прикрепляемого к образцу. После соответствующей экспериментальной и теоретической тарировки значения КРТ могут быть непосредственно вычислены по показаниям датчика [10, И]. В процессе экспериментальной тарировки образец разгружают при некотором значении расстояния между ножами (Уд), затем его разрезают, и на металлографическом микроскопе замеряют величину б. Таким образом испытывают серию образцов и строят тарировочную кривую зависимости б от Уд. Пример такой кривой для образца, испытываемого на изгиб, показан на рис. 82, а [12]. Для малых смещений значения я велики, но по мере увеличения ид л- 2 (т. е. Уд = 26). Эта величина является нижним уровнем [c.147]

Стандартизация методов определения характеристик трещино-стойкости Ki конструкционных материалов с учетом заданных условий эксплуатации требует подбора таких силовых схем нагружения образцов с трещинами, которые были бы просты в экспериментальном осуществлении и для которых имеются соответствующие теоретические решения о предельном равновесии. Одной из таких силовых схем, на наш взгляд, являются схемы растяжения и изгиба цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. В отличие от схем, когда применяются плоские образцы с трещинами, силовая схема растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего контура трещины, что соответствует расчетным моделям, а силовая схема изгиба цилиндрического образца жестко локализует область предразрушения в окрестности контура трещины. Кроме того, предложенная методика изготовления цилиндрического образца с внешними кольцевыми трещинами, а также простота проведения эксперимента свидетельствуют в пользу выбора этих образцов в качестве основных для определения характеристики К и конструкционных материалов. [c.125]

При кручении и изгибе он различал такие понятия, как текущее значение деформации и остаточное, наблюдаемое после снятия крутящего момента или нагрузки, и сопоставлял их со значениями, получаемыми после реверсированных нагружений. В данном случае я предоставляю читателю самостоятельно рассмотреть рассеянные по разным источникам экспериментальные результаты Видемана, но три из его заключений, относящиеся к 1859 г., имеют немалый интерес 1) Когда произошла остаточная деформация при нагружении в одном направлении, требуется приложение напряжений противоположного знака, меньших по абсолютной величине, для полного снятия всех видимых остаточных деформаций. 2) Когда стержень подвергался последовательным нагружениям и после этого пребывал в покое в разгруженном состоянии в течение некоторого времени, то при новом нагружении имелась тенденция к возвращению, хотя и не полному, к поведению, наблюдавшемуся при первом нагружении. 3) Когда стержень встряхивался под нагрузкой, его способность испытывать деформацию возрастала, но если он встряхивался после удаления нагрузки, его остаточная деформация уменьшалась. [c.52]

В теории изгиба предполагается, что продольные волокна бруса не давят друг на друга. Экспериментальные и теоретические исследования показывают, что это предположение не влияет сзтцественно на результаты расчета При чистом изгибе в поперечных сечениях бруса не возникают касательные напряжения. [c.241]

В соотношениях (7) мы ввели эффективные коэффициенты жесткости, связывающие глобальные механические характеристики, которые можно найти экспериментально. Эти величины образуют матрицы эффективных жесткостей на растяжение Сц, эффективных жесткостей на из гиб и матрицы совместного влияния растяжения и изгиба Bta и fpj. Теперь перейдем к изучению точного вида этих матриц. [c.43]

Нильсен и Ли [74] объясняли расхождение теоретических и экспериментальных результатов для тангенсов углов потерь гранулированных композитов наличием внутреннего трения между частицами в агломератах, между матрицей и включениями и трением между краями трещин внутри полимера. В этой же работе отмечено влияние внешней поверхности полимера на комплексные модули, определяемые из опытов на кручение и изгиб, и дан простой метод корректировки их значений. [c.176]

Теоретически здесь должно было быть равенство Тд = ал. Это расхождение экспериментальных и теоретических результатов объясняется тем, что размер нераспр0страи яющейся усталостной трещины в данном случае велик (0,7—1,1 мм), а механизмы торможения трещины при кручении и изгибе различны. [c.88]

Трещииостойкость при трехточечном изгибе может быть установлена экспериментально и на основе метода конечных элементов. По полученным результатам можно судить о трещиностойкости рассматриваемого материала. [c.81]

Экспериментальные исследования Симамуры, проведенные на слоистых пластинах из полиэфирной смолы, упрочненных стекломатами, показали, что в диапазоне от —30°С до +32°С предел прочности на изгиб (of)w изменяется по формуле Oj)N = A—ВТ, где Т — абсолютная температура, коэффициенты Л, В определяются экспериментально и их значения зависят от числа циклов. На рис. 7.7 показано изменение усталостной прочности с изменением температуры. При построении этих зависимостей в качестве параметра использовалось число циклов. [c.208]

В конце 40-х годов на основе анализа накопившегося экспериментального и практического материала все чаще высказывались соображения (И. А. Одинг, Б. С. Мильман, С. В. Серенсеп, П. П. Берг, И. В. Кудрявцев) [18, 130, 150, 219] о том, что ценность чугуна как конструкционного материала определяется комплексом показателей, среди которых предел прочности является лишь одним из определяющих. Однако за весь период 20 40-х годов поиски повышения прочности чугуна велись путем улучшения показателей предела прочности при изгибе или при растяжении. [c.206]

Экспериментальные исследования изгиба и устойчивости оболочек при ползучести проводились на гаеци-альной установке, принципиальная схема которой приведена на рис. 55, где 1 — баллоны со сжатым воздухом 2 — система подачи и регулирования давления [c.92]

Сравнение экспериментальных и расчетных значений усилий в болтах растягиваемых соединений показывает, что расчет по постоянной податливости удовлетворительно согласуется с экспериментом для жестких (толстых) фланцев, а также для податливых на изгиб фланцев при сильной предварительной затяжке и неболылой впешией нагрузке. [c.61]

Для определения упругих напряжений в зоне кругового отверстия са скругленными углами при осесимметричном растяжении и изгибе были использованы и результаты расчетного анализа напряжений предложенным методом, и данные экспериментальных исследованйх методом объемной фотоупругостн при этом напряжения в зоне отверстия при растяже- НИИ определялись на моделях из оптически чувствительного материала ЭД5-М с применением замораживания , а при изгибе — путем наложения результатов экспериментов и теоретического решения задачи для случая совместного действия растягивающей и изгибающей нагрузок. Это позволило вдвое сократить количество моделей, необходимых для получения систематических данных о концентрации и распределении напряжений около отверстий указанного тина. [c.115]

Рассмотрены матричные методы анализа конструкций, для поведения которых характерны упругопластичность и ползучесть. Для разъяснения матричных методов в виде примеров приведены решения двух задач для плоского напряженного состояния, задачи на изгиб и сдвиг. Решение осуществлялось с помощью программ, реализующих матричный метод, причем в случае упругопластического поведения применялись как метод перемещений, так и сил, а в случае упругопластической ползучести применялся метод перемещений. Описано исследование упругой задачи на сдвиг, приведена постановка этой же задачи в условиях ползучести. Проведены эксперименты на сдвиг на образцах из алюминия, находящихся в упругопластическом состоянии при комнатной температуре, описана упругопластиче-ская ползучесть этих образцов при повышенной температуре. Сравниваются экспериментальные и расчетные результаты. [c.325]

Экспериментальных данных о поведении композиций с короткими волокнами при циклических нагрузках очень мало. По данным, полученным в работе [75], установлено, что предел усталостной выносливости поликарбоната при 10 циклов возрастает в 7 раз при введении 40% стекловолокон длиной 6,4 мм. В работе [76] определено число циклов до разрушения эпоксидных смол, наполненных короткими борными волокнами, и установлено, что при циклических нагрузках с амплитудой, составляющей любую долю от разрушающего напряжения, число циклов до разрушения быстро возрастает с увеличением характеристического отношения волокон, достигая постоянных значений при Ijd около 200. Эту величину можно считать критическим характеристическим отношением, выше которого усталостная прочность постоянна и пропорциональна статической прочности при изгибе (рис. 2.48). В этой же работе исследованы свойства эпоксидных смол с ориентированными асбестовыми волокнами. При этом установлено, что их поведение мало отличается от поведения эпоксидных смол с борными волокнами длиной 25 мм. Оуэн с сотр. [77] показали, что усталостная прочность при 10 циклах полиэфирной смолы, наполненной стекломатом с хаотическим распределением волокон, колеблется между 15 и 45% от разрушающего напряжения при статическом растяжении. В работе [78] изучали поведение при циклическом растяжении и изгибе эпоксидной смолы, содержащей 44% (об.) ориентированных стеклянных волокон длиной 12,5 мм. Полученные результаты показывают, что этот материал является перспективным для изделий, работающих при циклических нагрузках, так как предел его усталостной выносливости составляет более 40% от разрушающего напряжения при растяжении. Эти результаты необычны для стеклопластиков, для которых, очевидно, нет истинно безопасного нижнего предела при циклических нагрузках даже в случае непрерывных волокон [79]. Недавно были исследованы свойства при циклических нагрузках промышленных полиэфирных премиксов [80]. Полученные кривые зависимости амплитудного напряжения от числа циклов до разрушения для литьевых премиксов с хаотическим в плоскости распределением волокон (рис. 2.49) можно сравнить с кривыми, полученными Оуэном с сотр. [81] для композиционных материалов с однонаправленными непрерывными волокнами и для слоистых пла- [c.106]

В. Крупка [79—81] изучил контактные задачи для круговой цилиндрической оболочки с жесткими и упругими ложементами, радиус основания которых равен наружному радиусу оболочки. Решение численное. Связь между оболочкой к ложементом представлялась рядом точечных опор. Реакции в точках опоры определялись из условия равенства смещений точек ложемента и оболочки. Численные результаты обнаружили существенную концентрацию реакции на концах зоны контакта. Изгиб свободно опертой по торцам оболочки жестким штампом, радиус основания которого равен наружному радиусу оболочки, рассмотрен также Ю. В. Соболевым и Н. П. Алешиным 61]. Численное решение, как и в цитированных работах В. Крупки, получено путем замены основания штампа рядом точечных опор. Т. С. Акульшина и др. [1] разобрали случай, когда между жесткими ложементами и оболочкой имеются прокладки, деформирующиеся как винклеровское основание. Решение задачи получено в тригонометрических рядах, коэффициенты которых определяюк ся иэ бесконечной системы алгебраических) уравнений. Численные расчеты показали, что реакция мало меняется в зоне контакта, лишь вблизи концов ложемента имеется резкий всплеск. Случай ложемента и оболочки одинакового радиуса изучался теоретически и экспериментально и в диссертации Р. Цвизеля [83]. Использован метод разложения решения в тригонометрические ряды по окружной координате. Для определения каждого члена ряда как функции продольной координаты применяется редукционный метод, так как переменные не разделяются. Выполненные исследования показывают, что имеет место резкая концентрация реакции у концов ложемента. [c.321]

Помощь экспериментов как ориентира, так и критерия теоретических исследований особенно важна здесь. Оба метода иссле-. дования — экспериментальный и теоретический — каждый имеют свои область применения и ограничения, сильные и слабые стороны, как во всех областях знания. Так как их сильные и слабые стороны проявляются в различных областях, они дополняют друг друга и это взаимное дополнение особенно важно в такой сложной области, как потеря устойчивости оболочек. Испытательная машина, приспособленная для экспериментов с цилиндрическими оболочками при произвольной комбинации осевого сжатия, изгиба, кручения и внутреннего вакуума, описана в работе ) автора, посвященной выпзгчиванию при кручении. [c.545]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...