Газовые смеси-см. Смеси газовые

Влажным воздухом называют смесь сухого воздуха с водяным паром, а в наиболее общем случае — сухого воздуха с водяным паром и очень мелкими каплями воды или кристаллами льда. Количество водяного пара в смеси зависит от температуры и полного давления смеси и не может превышать определенной величины. Последнее и определяет принципиальное отличие влажного воздуха от обычных газовых смесей (см. 5). Понятие влажного воздуха часто используется при расчете и эксплуатации сушилок, при выборе оптимальной температуры уходящих дымовых газов из трубчатых печей, парогенераторов, при сжатии воздуха в компрессорах газотурбинных установок и т. д. Так как чаще всего процессы во влажном воздухе протекают при давлениях близких к атмосферному, его свойства с достаточно хорошим приближением могут быть описаны уравнениями для смесей идеальных газов. [c.127]

Потенциал электрода сравнения обычно создается воздухом ро - 0,021 МПа), а потенциал рабочего электрода обеспечивается давлением диссоциации кислорода газовой смеси при температуре, обеспечивающей стабильность электрических свойств электролита (для стабилизированного оксида циркония Т > 800 °С). Чем выше температура, тем уже область стабильных характеристик электролита = 1), обеспечивающих простые схемы измерения и расчета кислородного потенциала (см. рис. 2.3). [c.102]

О температуре воспламенения горючей газовой смеси см. гл. II, 3. [c.28]

Отметим здесь, что ультразвуковой интерферометр может служить весьма удобным прибором для контроля чистоты газа или состава газовой смеси. Действительно, если пропускать газ через интерферометр и установить отражатель на таком расстоянии от излучателя, чтобы ток через гальванометр был минимальным, то при изменении состава газа, проходящего через интерферометр, а следовательно, и при изменении скорости звука произойдет изменение тока, которое сможет, например, привести в действие реле. На этом принципе можно построить прибор, способный отмечать присутствие нескольких процентов водорода в воздухе и тем самым предупреждать о наличии взрывчатой газовой смеси. Ясно, что установка отражателя на расстоянии в несколько Х/2 позволяет значительно увеличить чувствительность установки. Действительно, чем больше расстояние между излучателем и отражателем, т. е. чем большее число полуволн укладывается на этом расстоянии, тем меньшие изменения скорости звука требуются для того, чтобы расстроить резонанс и привести в действие прибор (см. также [3007, 3138, 4326, 4327]). [c.314]

Рис. 92. Зависимость скорости испарения меди и железа от в смеси Аг + Oj при разных скоростях газового потока см/с

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

Температура самовоспламенения газовых смесей зависит не только от соотношения концентраций компонентов (см. табл. 8.11), но и от давления газа. [c.311]

Первоначально емкость 4 (рис. 9.16, а) заполнена жидкостью. По сигналу от регулятора уровня / / клапан 8 открыт, кроме того, открыт клапан 13. Из струйного аппарата 1 жидкостно-газовая смесь поступает в емкость 4, создавая в ней избыточное давление, под действием которого жидкость удаляется из емкости 4 (см. рис. 9.16, б) через клапаны 8 и /2 в трубопровод 7, По мере удаления из емкости жидкости, она заполняется газом (см. рис. 9.16, в). Подача жидкостно-газовой смеси прекращается с достижением в емкости 4 величины давления, при которой прекращается процесс [c.242]

Активная среда О. Условия возбуждения все линии ионизованного О в импульсном разряде при 9=0,13- 13 Па и плотности тока 500—2000 А/см почти все линии атомарного О наблюдаются в непрерывном режиме в газовой смеси с Аг или Оа с Ne [c.902]

Уравнение состояния идеального газа описывает свойства газов лишь при достаточно низких давлениях. При высоких давлениях уравнение состояния идеальных газов перестает быть справедливым. В настоящее время предложено несколько сотен эмпирических (или полуэмпирических) уравнений состояния реальных газов, справедливых в том или ином интервале параметров состояния [85, 114, 119]. Эмпирические уравнения состояния позволяют получить (см. (1.67)) аналитическое выражение для химического потенциала реального газа, описывающее функцию = Р) в той области параметров состояния, в которой применимо соответствующее уравнение состояния. Получаемые соотношения обычно весьма громоздки, и ими неудобно пользоваться. Особенно сложно дальнейшее использование полученных формул для исследования многокомпонентных газовых смесей. [c.20]

При выводе соотношений (4.82), (4.83) не учитывались отклонения свойств пара от свойств идеального газа, а также зависимость химического потенциала (Ао от давления. При точных измерениях давления пара (в особенности при высоких давлениях) оба этих эффекта необходимо учитывать. Учет неидеальности газовой фазы может быть осуществлен или с помощью введения парциальных летучестей, или же тех или иных эмпирических уравнений состояния неидеальных газовых смесей. Здесь наиболее часто используются вириальные уравнения состояния газовых смесей (см. подробнее [20, 43, 85, 114 ). [c.100]

Уравнение (3.3) называют уравнением массового состава газовой смеси. Сложив массовые доли всех компонентов смеси [см. уравнение (3.2) I с учетом (3.3) получим [c.19]

Газовая смесь задана следующим образом в массовых или объемных долях, процентным составом компонентов смеси (графа 1) давление смеси Рсм=---[бар] (графа 2), объем смеси 1 ( м=.--[м ] (графа 3), температура смеси /см = . °С (графа 4). Условия тридцати задач приведены в табл. 1. Определить [c.446]

Парциальное давление компонента газовой смеси определяется выражением (см. 15) р = р Ы К), где N — полное количество киломолей. В состоянии равновесия Ыз=х и в соответствии с уравнением реакции N = 2—0,5х Л 2=1—2х. Величина — 3—, 5х. [c.243]

Хромирование проводилось из газовой фазы неконтактным способом, путем пропускания через находящийся в реакционной камере раскаленный феррохром смеси водорода и хлористого водорода в соотношении 3 5 см /сек. Этот состав газовой смеси является оптимальным для обеспечения наибольшей концентрации хрома на поверхности сплавов на основе железа [2]. Через 35—40 мин. после начала процесса количество подаваемого в газовую смесь хлористого водорода уменьшалось до 1—1.5 см /сек., так как после образования на поверхности хромируемого изделия тонкого диффузионного слоя скорость хромирования определяется уже скоростью диффузии атомов хрома через этот слой. Температура процесса составляла 1000 и 1100° С, продолжительность — 4 часа. [c.162]

Пароэжекторные холодильные машины— см. Холодильные машины пароэжекторные Парциальное давление газовой смеси 46 [c.546]

Масла смазочные-. Смазки консистентные Смазочные системы — Расчет 969, 970 Смазочные устройства 957—969 Смеси газовые — Состав и свойства 192 Соединения деталей машин — см. Болтовые соединения-. Зубчатые (шлицевые) соединения Резьбовые соединения-, Шпоночные соединения [c.998]

Истинная теплоемкость продуктов сгорания определяется по экспериментальным данным (см., например, таблицы ВТИ, [7]), по которым сначала берется истинная теплоемкость компонентов газовой смеси [c.124]

I/, — объем газовой смеси, разбавленной воздухом, см , l/j — объем газовой смеси после дожигания, см , [c.194]

Применим выражение (26-61) к смеси воздуха и водяного пара, находящейся в равновесии с жидкой водой при температуре 37° С (310° абс.) и при давлении 1,06 кГ см абс. Газовая постоянная для водяного пара [c.273]

Таким образом, газовая постоянная смеси зависит от газовых постоянных отдельных газов и весового состава смеси. Газовая постоянная смеси может быть определена и без пользования газовыми постоянными составных частей на основании кажущегося молекулярного веса, определяемого, в свою очередь, через их объемные или весовые доли смеси [см. формулы (33) и (34)]. [c.33]

Теоретические предпосылки расчета термодинамических параметров высокотемпературной газовой смеси были разработаны как в СССР, так и за рубежом в первую очередь для нужд реактивной авиационной и ракетной техники (см., например, [94, 95]). На их основе выполнены многочисленные расчеты термодинамических параметров продуктов сгорания топлив, перспективных для использования в МГД-генераторах [96, 97]. Результаты можно считать достаточно надежными, поскольку практика реактивной техники экспериментально подтвердила теоретические основы расчета. Что касается расчета параметров переноса, то здесь дело обстоит несколько сложнее. Для рассматриваемого при проектировании МГД-генераторов диапазона температур пока еще нет в достаточном количестве надежных экспериментальных данных. Современные теоретические представления допускают лишь приближенное решение проблемы [c.108]

Осм / см = Ох + / 2 + --- + 0 / , +. .. + G / , откуда получаем значение газовой постоянной газовой смеси [c.38]

Pi СМ i другое для газовой смеси [c.39]

Если имеется смесь различных идеальных газов, то с помощью полунепроницаемых перегородок (т. е. перегородок, проницаемых для одного газа и непроницаемых для другого) можно обратимо разделить эту смесь на составляющие ее компоненты, каждый из которых имеет объем смеси, без сообщения теплоты и затраты работы и, следовательно, без изменения энтропии системы (см. задачу 3.26). Это приводит к следующей теореме Гиббса об энтропии газовой смеси энтропия смеси идеальных газов равна сумме энтропий этих газов, когда каждый из них в отдельности занимает при температуре смеси тот же объем, что и вся смесь К Вычислим, пользуясь этой теоремой, увеличение энтропии при смешении двух различных газов, разделенных вначале перегородкой, занимающих объемы и 2 и имеющих одинаковую температуру Г (Vj и Vj — число молей каждого газа). Энтропия газов до смешения [c.69]

Абсолютная н относительная влажность воздуха. Рассмотрим 1 лг влажного воздуха. При изучении газовых смесей (см. 1-6) указывалось, что каждый из газов, входящих в смесь, занимает весь объем смеси и при этом давление каждого компонента есть его парциальное давление. Поэтому масса водяного пара в 1 лг влажного воздуха, называемая <збсоллз/п ой влажностью, есть не что иное, как плотность пара при его парциальном давлении и температуре воздуха. Обозначим ее p . [c.140]

Газовые двигатели — см. Двигатели газовые Газовые карбюраторы — Получение 7 — 571 Газовые молоты 8 — 345, 423 Газовые мотокомпрессоры 12 — 503 Газовые насосы циркулярные 12 — 499 Газовые раковины — см. Раковины газовые Газовые резаки — см. Резаки газовые Газовые смеси—см. Смр.си газовые Газовые трубы 14 — 506 Газовые турбины 10 — 391 —402 [c.42]

Гомогенное зародышеобразование можно наблюдать не только в камерах Вильсона, но также при смешении паро-газовой смеси с холодным инертным газом в свободной струе [14], при течении смеси в сверхзвуковой трубе [140]. Амелин [14] отметил спонтанную конденсацию водяного пара при 41,2 °С и 5 = 2,73. Он констатировал хорошее согласие степени пересыщения с оценкой по классической теории S = 2,72). Штейн и Вегенер [140] нашли зависимость среднего размера капелек и их концентрации от влажности воздуха, расширяющегося в сверхзвуковой трубе. Эта информация получена из наблюдений рассеяния лазерного луча капельками в определенном сечении трубы. Авторы высказываются в пользу классической теории нуклеации. Для ее полного согласования с опытом нри низких температурах нужно считать 0< Оо- Туми [141] определял критическое пересыщение в смеси паров воды и соляной кислоты при гетерогенном зародышеобразовании. Капельки выпадали на пластинках, покрытых разными полимерными пленками. Зависимость S от угла смачивания 0 соответствует фольмеровскому множителю (см. 9), который для случая капельки в паре имеет вид [c.158]

Среди предположений, сделанных при выводе этих формул, весьма существенна гипотеза лагранжевой инвариантности переносимой субстанции. Как было упомянуто выше, для химически активной газовой смеси, стратифицированной в гравитационном поле, указанная гипотеза в общем случае не справедлива, и в соотношения (3.3.19 ), (3.3.3 ) и (3.3.15 ) необходимо вводить поправку, учитывающую влияние неоднородного распределения энтропии (температуры) и состава на эффективность турбулентного перемешивания. Такого рода поправка к турбулентным коэффициентам переноса в многокомпонентной смеси может быть найдена, вообще говоря, при использовании так называемой К-теории многокомпонентной турбулентности (см. разд. 4.3.9.). В однородной стратифицированной среде (например, в хорошо перемешанной нижней атмосфере планеты) этот эффект возникает только из-за имеющихся вертикальных градиентов температуры в отдельных областях пространства, благодаря чему появляются дополнительные силы плавучести архимедовы силы) способствующие, или препятствующие образованию энергии турбулентности (см. 4.2). Для учета этого факта Прандтлем был предложен безразмерный критерий- градиентное число Ричардсона Ш = ( / < Т >)(< Т >,3+ gl <Ср >)/(< >,з) (см. формулу (4.2.32)). Исходя из соображений теории подобия, естественно предположить, что все безразмерные характеристики турбулентного потока являются определенными функциями числа / I. Для того, чтобы учесть влияние сил плавучести в соотношениях (3.3.20), (3.3.3 ) и (3.3.15 ), можно использовать следующие поправки к масштабу Ь [c.159]

Наблюдается качественная аналогия установленной зависимости с рассчитанной выше температурной зависимостью парциального давления дихлорида алюминия в равновесной газовой смеси (см. рис. 5, а). [c.65]

В соответствии с расчетами равновесных составов газовых смесей (см. табл. 6 и 34) при повышении температуры кремния в смеси увеличивается концентрация субхлоридов 51С12 и 51С1з, которые являются переносчиками кремния в зону расположения молибденовых образцов, что приводит к нежелательному высаживанию кремния. [c.85]

На ЗИЛе внедрено газовое цианирование шестерен из стали 25ХГТ и 20ХГМ в безмуфельном механизированном агрегате (состав газовой смеси см. в табл. 12). Режим такого процесса цианирование при 850°, подстуживание до 800—820°, закалка в масляной ванне с температурой 160°. Для получения слоя 0,5—0,7 мм общая продолжительность цианирования составляет [c.1019]

Смесь сухого воздуха с водяным паром называют влажным воздухом. При давлениях близких к атмосферному и невысоких температурах (до 100. .. 200 С) влажный воздух отличается от обычных газовых смесей тем, что при изменениях температуры доля пара может изменяться происходит или частичная конденсация пара, или дополнительное насыщение паром в результате испарения внешней влаги. Чтобы выявить особенности состояний влажного воздуха, мысленно проведем следующий опыт. В некоторый закрытый объем с сухим воздухом поместим небольшое количество воды (см. рис. 1.50). В результате ее испарения образуется смесь, которую называют влажным воздухом. Если добавить еще небольшое количество воды, то после испарения концентрация и парциальное давление пара увеличатся. Однако такое будет наблюдаться только до тех пор, пока не наступит динамическое равновесие между паром и жидкостью, т.е. пока пар в смеси не станет насыщенным с давлением Смесь насыщенного пара с сухим воздухом называют насыщенным влажным воздухом, он содержит максимально возможное при заданных условиях количество пара. В таком воздухе испарение не наблюдается, а малейщее его охлаждение приводит к образованию конденсата в форме росы. Поэтому температуру насыщенного влажного воздуха называют температурой точки росы Понятно, что в ненасыщенном влажном воздухе пар находится в перегретом состоянии, поскольку в нем п Ри- [c.35]

В начальный момент работы установки (см. рис. 9.14, а) в емкости 4 находится низкопотенциальный газ, который подводится через открьпый клапан К) и струйный аппарат /. При отсутствии жидкости в емкости регулятор уровня П выдает сигнал на открытие клапана 3 и закрытие клапана 8 (см. рис. 9.14 а, б). Высоконапорная жидкость посгупает через клапан 3 в струйный аппарат 7, в котором струей жидкости эжектируется газ, подводимый по трубопроводу 9 через клапан 10 (см. рис. 9.14, б). Из струйного аппарата 2 жидкостно-газовая смесь поступает в емкость 4, наполняя ее. В емкости происходит разделение жидкостно-газовой смеси. По мере наполнения емкости 4 давление в ней нарастает. При повышении давления до значения, при котором эжектирование низкопотенциального газа прекращается, клапан 10 закрывается (рис. 9.14, в). Высоконапорная жидкость продолжает поступать в емкость 4, дожимая в ней газ до давления, под действием которого клапан 5 открывается (см. рис. 9.14, о), сжатый газ вытесняется из емкости потребителю. После полного вытеснения из емкости 4 газа и заполнения ее жидкостью регулятор уровня II (см. рис. 9.14, г) выдает сигнал на открытие клапана 8 и закрытие клапана 3. В результате из емкости 4 (см. рис. 9.14, д) жидкость сбрасывается через клапан 8 в трубопровод 7. При опустошении емкости 4 давление в ней снижается. Под действием разности давления в емкости 4 и трубопроводе 5 клапан 6 закрывается. Под действием разности давлений в емкости 4 и трубопроводе 9 клапан 10 открывается (см. рис. 9.14, д) и низкопотенциальный газ, проходя через клапан 10 и струйный аппарат 7, заполняет емкость. После заполнения емкости 4 низкопотенциальным газом (см. рис. 9.14, д) регулятор уровня // выдает сигнал на открытие клапана 3 и закрытие клапана 8. Описанный цикл сжатия газа вновь повторяется в той же последовательности. [c.237]

Для вычисления изменения энтропии при смешении двух порций одного и того же газа надо пользоваться или непосредственно выражением (3.40) для энтропии химически однородного газа (см. задачу 27), или видоизмененной теоремой Гиббса, согласно которой энтропия газовой смеси двух одинаковых порций одного и того же газа равна сумме энтропий обеих порций, когда каждая из них в отдельности занимает весь объем без 2 Л 1п2 (см. задачу 3.28), или же учитывать в формуле (3.45) для энтропии смеси разных газов скачок изменения их плотности в предельном случае смешения тождественных газов, т. е. при переходе к смешению тождественных газов надо в формуле (3.45) заменить плотность NjV на 2NIV (см. задачу 134). [c.70]

Константа скорости диссоциативного прилипания (18.15) является функцией средней энергии электронов в газе. Константа скорости процесса (1 16) измеряется в mV , однако зависит от давления и состава газовой смеси. Константа скорости тройного прилипания, см /с, зависит от температуры и состава газа. В табл. 18.6—18.20 и на рис. 18.4 приведены сечения и константы скорости процессов (18.15)-(18.17). [c.399]

На рис. 5.4 показана схема перехода горения газовой смеси при поджигании ее у закрытого конца трубы [30]. Физической причиной возникновения детонации является взрыв адиабатически сжатой газовой смеси. На начальном этапе горения (см. рис. 5.4) образуется ламинарное пламя П. В результате расщирения продуктов сгорания перед фронтом пламени возникает волна сжатия 5, за которой происходит ускорение движения фронта пламени и непрореагировавщей газовой смеси. В дальнейшем в связи с турбулизацией потока газа перед пламенем оно превращается в турбулентную область сгорания. В результате увеличивается скорость распространения пламени относительно несгоревщей смеси, что приводит к увеличению давления и температуры в волне сжатия. Прогрессивное увеличение амплитуды волны сжатия происходит до тех пор, пока не создаются условия, необходимые для взрывного воспламенения адиабатически сжатой смеси и перехода процесса в детонационный. [c.98]

В схеме газовакуумной системы (см. рис. 2.5) предусмотрена возможность сбора радиоактивной газовой смеси из каналов-ампул в процессе их вакуумирования в специальную газосборную емкость, снабженную необходимой защитой. Уровень у-а ктивности измеряется с помощью дозиметра, датчик которого расположен вблизи газосборной еМ Кости. [c.80]

Уменьшение коэффициента К для газовой смеси азот — кислород и гелий — кислород— пары воды для температуры 800°С (Са=1,1 л/мин) обусловлено присутствием азота и водорода в газовой фазе (см. рис. 5.10). В этом случае азот и водород являются ингибиторами реакции окисления графита. Действительно, наличие 0,22 об.% Оа в азоте (рис. 5.13) приводит к возникновению реакции, которая идет тем быстрее (и j)aHbuie заканчивается), чем выше температура окружающей среды. Ход реакций, описываемых уравнениями (5.6.) и (5.7), при температуре 810 и 770° С соответственно указывает на то, что с образованием молекулы СОг под действием облучения идет ее разложение. Освободившийся кислород захватывается азотом, образуя в основном ингибитор реакции NO2 (69]. [c.219]

Атмосфера КГ получается путём крекирования светильного, природного, нефтяного и сжиженных газов и смеси с воздухом (а = = 0,25—0,275) при температуре 900—1000° С в жароупорных трубах, заполненных катализатором (железными стружками или кольцами Рашига). Последующая очистка газа от смолистых веществ и сажи производится водой или маслом (соляровым, льняным). В чзсти получения и очистки крекинг-газа установка аналогична применяемой для пиролиз-крекинга жидких нефтепродуктов при изготовлении газового карбюризатора (см. ниже, фиг. 141). [c.570]

Газовые процессы — 47 — см. также по их названиям, например. Адиабатический процесс Изобарический процесс Изотермический процесс Изо-хорический процесс Политропиче-ский процесс Газовые смеси 45 [c.535]

Последовательность расчета такая. Вначале по заданным величинам давления и температуры газовой смеси, концентрации кислорода в окислителе, избытка окислителя и концентрации легкоионизируемой присадки определяется равновесный состав продуктов сгорания (см. рис. 5.1, блок I). Тем самым подготовляются исходные данные, необходимые для расчета физических параметров газовой смеси. Затем с помощью найденных значений отдельных компонент рассчитываются термодинамические параметры (блок II), параметры переноса (блоки III, IV), плотность электронов и удельная электропроводность (блок V). Исходные данные [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...