Динамический коэффициент вязкости турбулентной вязкости, турбулентного

Следует обратить особое внимание на следующее обстоятельство. Несмотря на то, что динамические коэффициенты вязкости [а и турбулентной вязкости Аа формально схожи, но по своей физической природе они различны. Первый является функцией состояния жидкости, а второй зависит от режима движения. [c.154]

В этих формулах и и у - пульсационные составляющие скоростей, черта над произведением пульсационных величин означает усреднение, и коэффициенты динамической молекулярной и турбулентной вязкости, Рг и Ргт - ламинарное и турбулентное числа Прандтля. Поперечная сила появляется в задачах о МГД-пограничном слое при наличии эффекта Холла. [c.552]

Мг(к) динамический (кинематический) коэффициент турбулентной вязкости. [c.3]

Коэффициент А носит название коэффициента турбулентного перемешивания иногда, в силу аналогий формул (42.13) и (33.1), его называют также динамическим коэффициентом виртуальной вязкости значения этого коэффициента меняются в зависимости от шероховатости стенок и От средней скорости потока и различны на разных расстояниях от стенок трубы. [c.152]

Иногда динамический коэффициент турбулентной вязкости обозначается буквой А. [c.150]

Коэффициент турбулентной вязкости - динамический Лт [c.649]

Отсюда коэффициент турбулентного обмена А, обозначающий согласно (4-1) произведение pw yl, может быть истолкован как коэффициент турбулентной вязкости (аналог обычного динамического коэффициента вязкости j-) [c.77]

По мере увеличения чисел Рейнольдса Re пульсации скорости возрастают, влияние вязкости жидкости на касательные напряжения становится незначительным. Коэффициент турбулентной вязкости вт при этом значительно больше коэффициента динамической вязкости fi и касательные напряжения зависят в основном от турбулентных пульсаций. [c.30]

Получены универсальные алгебраические выражения для коэффициентов турбулентной вязкости и температуропроводности смеси в вертикальном направлении, зависящие от локальных значений таких параметров среды, как кинетическая энергия турбулентных пульсаций, динамические числа Ричардсона и Колмогорова, а также от внешнего масштаба турбулентности. Выведено алгебраическое уравнение для турбулентного числа Прандтля. Использование величины турбулентной энергии в качестве аргумента в выражениях для коэффициентов турбулентного обмена позволяет (при решении дополнительного дифференциального уравнения) приближенно учитывать неравновесность турбулентности по отношению к полям средних скоростей и температур, которая имеет место в свободных течениях в слоях с поперечным сдвигом скорости. [c.273]

Существование двух резко различающихся типов течений — ламинарных и турбулентных — было замечено еще в первой половине XIX века, но теория турбулентности появилась только вместе с замечательными работами Осборна Рейнольдса (1883, 1894). В этих работах он уделил основное внимание условиям, при которых ламинарное течение жидкости в трубах превращается в турбулентное, и установил общий критерий динамического подобия течений вязкой несжимаемой жидкости. В отсутствие внешних сил таким критерием является, кроме геометрического подобия, совпадение значений так называемого числа Рейнольдса Re = IУL/v, где V и L — характерные масштабы скорости и длины в рассматриваемом течении, а V — кинематический коэффициент вязкости жидкости. С динамической точки зрения число Ке может быть интерпретировано как отношение типичных значений сил инерции и сил вязкости, действующих внутри жидкости. Силы инерции, вызывающие перемешивание различных объемов жидкости, движущихся по инерции с разными скоростями, осуществляют (в трехмерной турбулентности) передачу энергии от крупномасштабных компонент движения к мелкомасштабным и тем самым способствуют образованию в потоке резких мелкомасштабных неоднородностей, свойственных турбулентным течениям. Силы вязкости, наоборот, приводят к сглаживанию мелкомасштабных неоднородно- [c.10]

Рассмотрим сначала уравнение (29.70) и заметим, что первое слагаемое в его левой части описывает потерю энергии компоненты поля скорости с волновым вектором Ь на преодоление молекулярной вязкости, второе слагаемое— приток энергии к этой компоненте за счет работы внешних сил. а правая часть — обмен энергией и адиабатические взаимодействия между этой и всеми остальными компонентами поля скорости. Указанный обмен энергией можно описать (в духе полуэмпирических теорий) как сумму потерь энергии на преодоление турбулентной вязкости нли динамического трення (кинематический коэффициент турбулентной вязкости мы обозначим [c.664]

При дальнейшем увеличении скорости течения структурных жидкостей устанавливается турбулентный режим движения. Результаты отечественных и зарубежных исследований достаточно подробно приводятся в книгах [ 14, 35, 47]. Коэффициент теплоотдачи при движении и теплообмене вязкопластичных жидкостей можно определять из уравнений подобия, применяемых для характеристики теплообмена ньютоновских жидкостей. Только в этом случае при вычислении чисел подобия вместо динамической вязкости ц следует вводить эффективную вязкость т]. Тогда выражения чисел подобия примут следующий вид [c.305]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

В основе этой теории лежит гипотеза Прандтля, согласно которой силы вязкости играют существенную роль только в пределах пограничного слоя, а в остальной части потока ими можно пренебречь. Исходя из уравнений движения и энергии получены дифференциальные уравнения для ламинарного и турбулентного пограничных слоев. Кроме дифференциальных уравнений, в теории пограничного слоя часто применяются интегральные уравнения. Уравнения теплового пограничного слоя позволяют в конечном итоге определить коэффициент теплоотдачи, а уравнения динамического пограничного слоя — напряжения трения на поверхности теплообмена. [c.198]

Интенсивность теплоотдачи зависит от многих факторов и в частности от вида конвекции (свободная или вынужденная), режима течения жидкости (ламинарный или турбулентный), физических свойств среды (плотности р, теплопроводности X, динамической вязкости (Г, массовой удельной теплоемкости с, коэффициента объемного расширения [c.94]

Из уравнения (1-39) видно, что турбулентное трение пропорционально плотности среды и квадрату скоростей, в то время как молекулярное трение пропорционально коэффициенту динамической вязкости и первой степени скорости. [c.18]

Пленка конденсата течет под воздействием силы тяжести и динамического воздействия потока пара. Внутри пленки проявляется вязкость. Термическое сопротивление связано с коэффициентом теплопроводности конденсата, толщиной пленки и режимом ее течения. В случае турбулентного режима течения должна играть существенную роль удельная теплоемкость конденсата, величине которой пропорциональна турбулентная теплопроводность. Количество образующегося конденсата обратно пропорционально скрытой теплоте конденсации (парообразования). При несимметричном течении пленки должно проявляться действие поверхностного натяжения. [c.227]

В качестве применения метода подобия, основанного на рассмотрении размерностей входящих в данную задачу величин, приведем следующий широко распространенный случай. Жидкость плотности рис коэффициентом динамической вязкости р, течет сквозь горизонтальную цилиндрическую круглую трубу диаметра й под действием постоянного перепада давлений, на участке трубы I равного Ар при этом сквозь трубу проходит также постоянный секундный объемный расход Q. Оставляя в стороне вопрос о деталях движения жидкости по трубе — этот вопрос будет разобран в следующем параграфе для случая ламинарного движения и в гл. IX — для турбулентного,— выясним, какие указания может дать метод подобия относительно общего вида зависимости между перепадом давлений в трубе Ар (обеспечиваемым работой насоса или напором столба жидкости между резервуаром и трубой) и секундным объемным расходом сквозь трубу Q. [c.372]

Выражение (188) было предложено Буссинеском в 1867 г. В отличие от динамического коэффициента вязкости [х в формуле (6) коэффициент s учитывает не молекулярную структуру жидкости, а особенности турбулентного движения. Из формулы (189) следует, что величина е не является константой для данной жидкости, а изменяется при переходе от одной точки к другой в зависимости от кинематических характеристик потока в этих точках. Только при изучении турбулентности земной атмосферы можно считать коэффициент турбулентной вязкости постоянным для всех ее слоев. [c.153]

Параметр i — некоторая характерная длина (например, длина образующей поверхности в продольном направлении) т = где индексом оо отмечены размерные величины в набегающем потоке /io — величина динамического коэффициента вязкости, определенного при температуре торможения. Предполагается, что газ является термодинамически совершенным и характеризуется постоянной величиной отношения удельных теплоемкостей 7. Число Рейнольдса велико, но не превышает критической величины, при которой происходит ламинарно-турбулентный переход. Известно, что для сверхзвуковых и гиперзвуковых течений число Рейнольдса перехода достаточно велико, например, в статье [СЬартап D.R., Kuelm D., Larson Н., 1958 [c.321]

В третьей главе рассматриваются основные концепции теории осредненного турбулентного движения. В этой главе рассматривается зурбулентное движение в гидравлически гладких трубах, уточняется структура пристенного турбулентного движения, рассматривается изменение турбулентной вязкости от координат, составляется уравнение турбулентного движения, теоретически описываются кинематические и динамические параметры, дается сопоставление с известными экспериментами, раскрывается физическая сущность известных и вновь полученных функций (коэффициентов) связей, формулируется инвариантный закон сопротивления жидкости, дается инженерный метод расчета турбулентного движения в гидравлически гладких трубах и т.п. [c.7]

Исследования Ф. Г. Галимзянова /33 - 56/ показали, что динамическая скорость не является масштабом скорости для турбулентной вязкости, и определенные допущения следует реализовать уже в математических моделях, которые исключают зависимость конечных соотношений для кинематических и динамических параметров от частных экспериментальных результатов. Кроме этого Ф. Г. Галимзянов дал /33 - 56/ единый метод определения связей (коэффициентов) между распределенными и эквивтентными параметрами потока вязкой среды. [c.35]

Теплоотдача при турбулентном пограничном слое. Аналитический расчет теплоотдачи в турбулентном слое представляет большие трудности вследствие сложности самого двихсения и сложности механизма переноса количества движения и теплоты. Особенностью турбулентного течения является пульсационный характер движения. На рис. 2.34 показана осциллограмма колебаний скорости в фиксированной точке турбулентного потока. Отклонеггие мгновенной скорости w от средней w называется пульсацией. Наличие пульсаций как бы увеличивает вязкость, и тогда полная вязкость турбулентного потока будет суммой двух величин — молекулярной вязкости и дополнительной турбулентной. Турбулентная вязкость ji,p не является физическим параметром теплоносителя, как коэффициент динамической вязкости, и характеризует интенсивность переноса количества движения в турбу-лентно.м потоке. Аналогично вязкости в уравнении движения, в дифференциальном уравнении энергии дополнительно к молекулярной теплопроводности появляется турбулентная теплопроводность характеризующая турбулентный перенос теплоты и также не являющаяся физическим параметром теплоносителя. [c.129]

Л - коэффициент теплопроводности, Вт/См.град) , 5 - соответственно местный и средний коэффициенты теплоотдачи, ВтЛм .град) - коэффициент турбулентной температуропроводности, м сек - коэффициент турбулентной вязкости, м /сек X - координата по направлению течения, м у - координата по толдане пленки, м R - радиус трубы, м S -средняя толщина пленки, и Р - смоченный периметр орошаемой поверхности, u d,- эквивалентный диаметр пленки (4F/P), и Т - температура, град w,w - соответственно местная и средняя скорость, м/сек v - динамическая скорость (/Тц,/р ), м/сек rj - безразмерная координата по [c.49]

Здесь м, V — компоненты вектора скорости вдоль осей (s, тг) р, Р, /i, J, г, е — соответственно плотность, давление, коэффициент динамической вязкости, полная энтальпия, радиус поперечного сечения тела, коэффициент турбулентной вязкости. Все линейные параметры s, п, г отнесены к длине тела L, компоненты скорости и, v отнесены к скорости набегающего потока Voo, а газодинамические параметры р, р, J, ц, е — отнесены соответственно к р о, pooV , У , Роо, Рг и Рг —молеьсулярное и турбулентное числа Прандтля, предполагаемые постоянными величинами jt — коэффициент перехода от ламинарного jt = 0) течения к турбулентному [c.105]

Как уже отмечалось, конкретизация разработанных теоретических подходов к описанию многокомпонентных турбулентных сред проведена применительно к актуальным аэрономическим проблемам и моделированию процессов, в связи с которыми эти подходы получили свое дальнейшее развитие. Детально исследован диффузионный перенос в верхней атмосфере планеты на основе систематического использования обобщенных соотношений Стефана-Максвелла. Рассмотрена диффузионно-фотохимическая модель химического состава и температуры нейтральной атмосферы Земли в области верхней мезосферы - нижней термосферы и дана оценка величины усредненного по времени коэффициента турбулентной диффузии. Разработана методика полуэмпирического моделирования изотропных коэффициентов турбулентного обмена в стратифицированном в поле силы тяжести, многокомпонентном газовом потоке с поперечным сдвигом гидродинамической скорости. Получены универсальные алгебраические выра-л<ения для определения коэффициентов турбулентной вязкости и температуропроводности смеси в вертикальном направлении, зависящие от локальных значений кинетической энергии турбулентных пульсаций, динамических чисел Ричардсона, Колмогорова и турбулентного числа Прандтля, а также от внешнего [c.314]

Вместо динамического коэффициента турбулентного обмена Ах часто вводится также кинематический коэффициент кажуш ейся вязкости 8 = = Ах/р турбулентного течения, соответствуюш ий коэффициенту кинематической вязкости V = [г/р ламинарного течения. В этом случае приведенные выше формулы для касательных напряжений принимают вид [c.521]

Смотреть страницы где упоминается термин Динамический коэффициент вязкости турбулентной вязкости, турбулентного : [c.104] [c.30] [c.180] [c.182] [c.150] [c.18] [c.168] [c.274] [c.14] [c.14] [c.123] [c.27] [c.633] [c.552] [c.127] [c.695] [c.126] [c.568] [c.274] [c.32] [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...