Коэффициент охлаждающей эффективности

Наиболее универсальным параметром, характеризующим качество системы с точки зрения теплообмена, является коэффициент охлаждающей эффективности представляющий собой отношение фактически отобранного от наддувочного воздуха тепла <3ф к теоретически предельному количеству тепла, [c.31]

Входящая в таблицу величина коэффициента охлаждающей эффективности системы т] то = определяется по формуле (34). [c.262]

Аналитический анализ уравнений показывает, что значение коэффициента р всегда будет меньше самого малого из коэффициентов Ьо И Ьф. Из зависимости р=/ (6о, Ьф) можно видеть, что эффективное увеличение коэффициента происходит путем изменения значений меньшего коэффициента и лишь до тех пор, пока оба коэффициента не станут равными. Практически величину коэффициента охлаждающей способности формы можно регулировать, варьируя состав формовочно-стержневых смесей и исходных материалов формы (см. рис. 41). [c.58]

Следовательно, при ( i/2)p>3 влияние наружной оболочки на усиление эффекта оребрения практически исчезает. Это соответствует, с одной стороны, высоким, тонким и нетеплопроводным ребрам, а с другой — высоким значениям коэффициента Отсюда эффективность оребрения за счет теплоотдачи в охлаждающую жидкость наружной стенкой повышается в основном при коротких, толстых и теплопроводных ребрах. [c.81]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Эффективность эжекторной установки, затрачивающей для охлаждающего действия энергию не в виде работы, а в виде тепла высокого потенциала, оценивают коэффициентом использования тепла [c.485]

Рациональное использование тепла топлива, сжигаемого в теплосиловых установках, имеет большое техническое и экономическое значение. Эффективный к. п. д. многих теплосиловых установок (д. в. с., ГТУ и др.) составляет 18—35%, а потери тепла с выхлопными газами и охлаждающей водой достигают 50—70%. Используя это тепло, можно значительно повысить эффективность и экономичность всей установки. Коэффициент полезного действия теплосиловой установки с учетом утилизации тепла отходящих газов можно определить по формуле [c.259]

Правильному использованию смазывающе-охлаждающей жидкости, включая способ подвода ее в зону резания, принадлежит важная роль в предупреждении прижогов и шлифовочных трещин. Охлаждение водным раствором, несмотря на высокий коэффициент теплопередачи, оказывается менее эффективным, чем маслами или их смесями. Из этого следует, что задача состоит не столько в отводе тепла, сколько в уменьшении теплообразования. Наличие в СОЖ масла уменьшает трение круга с деталью, улучшает условия трения. Применение масел, однако, нетехнологично, они к тому же способствуют ускорению засаливания кругов. Чтобы облегчить подвод СОЖ в зону резания, круги делаются пористыми, с радиальными или наклонными пазами. Подача через поры наиболее эффективна, но недостаточно стабильна из-за забивания пор, неравномерного распределения СОЖ по рабочей поверхности круга. Организация же тонкой очистки СОЖ в процессе работы затруднительна. Сильные при- [c.28]

В основе предлагаемого метода лежит установленная нами аналитическая связь между индикаторным коэффициентом полезного действия т),-, термодинамическим коэффициентом полезного действия теоретического цикла т) , эффективным коэффициентом полезного действия т) и одной из составляющих теплового баланса — либо долей теплоты, перешедшей непосредственно в охлаждающую жидкость и масло либо долей теплоты выпускных газов q , т. е. % -= / (пл Ло Яш, Яг)- [c.258]

В заключение сравним эффективность массообменного (пористого) и конвективного (трубчатого) охлаждения. Для последнего предположим идеальный вариант бесконечно большой коэффициент теплоотдачи к охлаждающей жидкости и отсутствие перепада температур в нагреваемой стенке, что позволяет считать энтальпию жидкости, протекающей в трубе, равной ее значению при температуре нагреваемой поверхности Г . [c.115]

Точный расчет теплопередачи от наружной поверхности корпуса в окружающую среду при определенном режиме работы муфты, при котором необходимо учитывать действительные значения коэффициентов теплопередачи отдельных элементов поверхности в зависимости от различной эффективной скорости, с которой охлаждающий воздух обтекает эти элементы поверхности в радиальном направлении, требовал бы слишком большой работы. При этом результат такого расчета немногим отличается от результатов более простого метода расчета. Поэтому лучше пользоваться методом, который, несмотря на простоту, позволяет получить достаточно точное и почти полное решение. Используемые при этом средние коэффициенты теплопередачи k должны соответствовать величинам, уста новленным экспериментально при опытах, непосредственно соответствующих исследуемым режимам работы. [c.99]

Из указанного выше следует, что тепло передается от охлаждающегося шарика к засыпке главным о-бразом теплопроводностью через воздушную Прослойку. Поэтому для расчета коэффициента теплоотдачи нужно определить эффективную толщину воздушной прослойки между частицами и ее зависимость от диаметра этих частиц. [c.661]

Интенсивность охлаждения лопаток турбины с конвективным охлаждением зависит от теплового потока, проходящего через стенку лопатки, от термодинамических свойств газа и коэффициента теплоотдачи. Тепловой поток, в свою очередь, определяется теплофизическими параметрами охлаждающего воздуха и скоростью его движения в полости лопатки. Интенсификация теплоотдачи со стороны охладителя, т. е. воздуха, может существенно увеличить эффективность системы конвективного охлаждения лопаток. [c.56]

С повышением вязкости минерального масла уменьшается коэффициент трения и улучшается работа подшипников опор, но при этом ухудшается качество поверхности полос и снижается охлаждающая способность масла. При прокатке электротехнических и углеродистых сталей, когда необходимо обеспечить эффективное охлаждение валков, целесообразно использовать эмульсии. [c.180]

Из рассмотрения тепловых балансов газогенераторов видно, что у генераторов водяного газа значительно более низкий коэффициент полезного действия по сравнению с генераторами, производящими смешанный генераторный газ, вследствие того, что в процессе производства водяного газа на каждый кубометр вырабатываемого газа образуется около двух кубометров низкокалорийных газов воздушного дутья, обладающих значительным запасом потенциального и физического тепла. За счет использования тепла газов воздушного дутья можно произвести значительное количество пара, превосходящее в некоторых случаях потребность в паре генераторной установки. Физическое тепло водяного газа и смешанного с ним пара может быть также использовано для производства пара или перегрева вдуваемого в генератор пара. Применение сухого перегретого пара, в меньшей степени охлаждающего слой газифицируемого топлива, позволяет повысить эффективность производства водяного газа. [c.259]

Единой методики испытания смазочно-охлаждающих технологических средств для оценки их характеристик, и в первую очередь фрикционных, в настоящее время нет. Методы испытания фрикционных характеристик СОТС подразделяют на две группы прямые и косвенные. Прямыми являются методы, позволяющие измерять силу трения или коэффициент трения непосредственно. В технологии листовой штамповки эффективность СОТС оценивают, как правило, косвенными методами, основанными на изменении силовых параметров, предельного формоизменения или износа рабочего инструмента. [c.341]

Динамика теплового режима активного элемента. Распределение температуры по объему активной среды и его изменение во времени зависят от характера тепловыделения, вида и эффективности теплоотвода. В твердотельных лазерах, применяемых в технологических установках, охлаждение элементов излучателя чаще всего осуществляется путем конвективного теплообмена с охлаждающей жидкостью. Вследствие большой эффективности передачи тепла хладагенту (коэффициент теплообмена ат = = 0,1 -4-1 Вт/(см -К)) в системах накачки с жидкостным охлаждением тепловой режим активного элемента не зависит от температуры других элементов и определяется внутренним тепловыделением. [c.12]

При такой записи вся сложность анализа теплообмена состоит в определении коэффициента теплоотдачи а. Коэффициент теплоотдачи характеризует эффективность охлаждения он зависит от теплофизических свойств охлаждающей среды, геометрических параметров системы охлаждения, температуры, скорости и характера движения жидкости или газа. [c.36]

На РИС. 15 показана внешняя скоростная характеристика карбюраторного автомобильного двигателя. На малых оборотах среднее эффективное давление в цилиндрах двигателя невелико, так как сгорание топлива протекает медленно и сопровождается большой теплоотдачей в охлаждающую воду. Поэтому при малых оборотах мощность двигателя также невелика. По мере увеличения числа оборотов вала среднее эффективное давление увеличивается за счет улучшения условий сгорания смеси, и кривая мощности круто поднимается вверх. Однако этот рост по мере дальнейшего увеличения числа оборотов начинает замедляться вследствие уменьшения среднего эффективного давления за счет уменьшения коэффициента наполнения и увеличения механических потерь. При некотором числе оборотов лы кривая мощности достигает своего максимума, а затем начинает падать, так как уменьшение среднего эффективного давления начинает оказывать большее влияние, чем увеличение числа оборотов вала. [c.37]

Выведенные выше соотношения позволяют произвести анализ зависимости основных параметров воздухоохладителей от целого ряда показателей теплового, аэродинамического, конструктивного характера. Такими показателями являются значение ср, которое характеризует эффективность тепловой работы аппарата, гидродинамическое сопротивление Др, величины удельной поверхности теплообмена f в м 1м , коэффициент сужения сечения и коэффициент заполнения объема т] ,. Для трубчатой конструкции три последних конструктивных показателя могут быть выражены через наружный диаметр трубок d , относительные шаги разбивки и относительную толщину стенок трубок Проведем в качестве примера подобный анализ для конструкции воздухоохладителя с движением охлаждающей воды в гладких трубках, треугольной разбивкой их и поперечным обтеканием этих трубок охлаждаемым воздухом. [c.157]

Дополнительно нужно учитывать наличие в смеси значительного количества воздуха, сильно снижающего теплоотдачу со стороны пара. Эффективным методом интенсификации, повышения коэффициента теплопередачи, а следовательно, и создания компактных конструкций является обеспечение высокой скорости смеси. Это вызывает увеличение парового сопротивления эжектора, следовательно, понижение температуры смеси и температурного напора и работу эжектора с большей степенью сжатия, что обусловливает верхний предел скорости паровоздушной смеси. На фиг. 151 показан общий вид ранее весьма распространенного двухступенчатого двух-корпусного эжектора с холодильниками из двойных трубок (ср. с фиг. 69). В первой ступени охлаждающая вода поднимается по внут- [c.306]

Модули Пельтье, выделяющие в процессе своей работы большое количество тепла, требуют наличия в составе охлаждающего устройства соответствующих радиаторов и вентиляторов, способных эффективно отводить избыточное тепло непосредственно от охлаждающих модулей. А так как термоэлектрические модули отличаются относительно низким коэффициентом полезного действия, то, выполняя функции теплового насоса, они сами являются мощными источниками тепла. Использование данных модулей в составе средств охлаждения электронных комплектующих компьютера вызывает значительный рост температуры внутри системного блока, что нередко требует дополнительных мер и средств для снижения температуры внутри корпуса компьютера. В противном случае повышенная температура внутри корпуса может создать трудности для работы не только для защищаемых элементов и их систем охлаждения, но и остальным компонентам компьютера. Необходимо также подчеркнуть, что модули Пельтье являются сравнительно мощной дополнительной нагрузкой для блока питания. С учё- [c.105]

Значительное догорание топлива при расширении вызывает повышение температуры отработавших газов и увеличение теплоты, отводимой в охлаждающую среду, что ухудшает топливную экономичность дизеля. Для уменьшения тепловых потерь в четвертой фазе необходимо активизировать процесс сгорания путем усиления интенсивности завихрения свежего заряда. Более интенсивное завихрение воздуха улучшает смесеобразование во всем объеме камеры сгорания, что обеспечивает эффективное протекание процесса сгорания. Однако одним вихревым движением нельзя полностью обеспечить качественное смесеобразование, вследствие чего приходится увеличивать коэффициент избытка воздуха а. Для автомобильных четырехтактных дизелей коэффициент а находится в пределах 1,3—1,7. [c.35]

Важным показателем маслоохладителя является его эффективность, оцениваемая коэффициентом теплопередачи или количеством тепла, передаваемого от масла к воде за 1 ч через 1 м поверхности при разности температур между жидкостями в 1°С. Этот коэффициент зависит также от скорости движения жидкостей и их вязкости. В целях интенсификации работы маслоохладителя масло омывает наружную поверхность трубок в 1,4 раза больше внутренней поверхности, омываемой водой скорость движения масла увеличена до 2 м/с в охлаждающем элементе установлено одиннадцать перегородок 6. От осевого перемещения перегородки удерживаются распорными трубками — по три с каждой стороны. [c.100]

Повышение скорости движения масла и воды способствует снижению отложения и загрязнения поверхностей трубок. Перетечки же масла в зазоры между корпусом и перегородками снижают эффективность маслоохладителя, поэтому зазоры уменьшены до 0,4— 0,7 мм. Кроме того, вдоль наружной поверхности охлаждающего элемента установлены шесть радиальных планок, препятствующих обходному (винтовому) движению масла в зазорах. Коэффициент теплоотдачи маслоохладителя при номинальном режиме работы [c.100]

Необходимая поверхность охлаждающих ребер ограничивается условиями литья и габаритными размерами. Следует также иметь в виду, чтобы количество охлаждающего воздуха и расход мощности на вентилятор находились в допустимых пределах. При этом также учитывают возможность повышения степени сжатия, коэффициента наполнения, применения специальных видов материалов с повышенной термической стойкостью и др. Из этих соображений во избежание снижения среднего эффективного давления не следует отдавать предпочтения ни высокой температуре стенок цилиндра, ни повышенному количеству охлаждающего воздуха. [c.581]

В разных зонах охлаждаемой поверхности имеются различные перепады температур. Учитывая трудности определения коэффициента ор количество тепла, которое необходимо отвести в охлаждающую среду, определяют приближенно, исходя из развиваемой двигателем эффективной мощности и типа двигателя, т. е. для дизелей [c.323]

Величину охлвоз = ( к — У Рт с учетом того, что по экспериментальным дан-ным по ряду тепловозных дизелей коэффициент охлаждающей эффективности воздухо- [c.230]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Катодная поляризация также является эффективным средством повышения сопротивления усталости нержавеющей стали 09X14НДЛ в искусственной морской воде, особенно при наличии концентраторов напряжений [237]. При применении цинкового протектора условный предел коррозионной выносливости образцов диаметром 10 мм с круговым надрезом (теоретический коэффициент концентрации =5) составил 190 МПа, что в 1,7 раза выше, чем у таких же образцов, испытанных в воздухе. Аналогичные результаты при несколько меньшем эффекте получены для стали 35. Такую закономерность в определенной степени можно объяснить охлаждающим действием коррозионной среды при подавлении коррозионных процессов протекторной защитой. Кроме того, мы вели сравнение с результатами, полученнь(ми на воздухе, который, как показано выше, не является нейтральной средой. [c.197]

Полученные здесь уравнения (6, 7, 8 и 9) показывают, что величина индикаторного коэффициента полезного действия т],- определяется однозначно, если известны значения термодинамического т) и эффективного т к. п. д. и доли потерь теплоты либо в охлаждающую жидкость и масло либо с выпускными газами q - Как известно, определение эффективного к. п. д. T]g и доли потерь теплоты в охлаждающую жидкость и масло и с выпускными газами q может ккал/кгТгр gypj, осуществлено [c.260]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Жидкости OS-45 имеют высокий коэффициент теплопередачи. Это свойство в сочетании с хорошими диэлектрическими и другими свойствами позволило использовать продукт OS-45 типа III в качестве охлаждающей жидкости — диэлектрика, в частности в компактных электронных системах самолетов и ракет, где требуется жидкостное охлаждение. В 1954 г. жидкость OS-45 получила новое наименование — Куланол 45. Она успешно зарекомендовала себя при использовании в системах управления орудийным огнем, ракетами, в навигационных и телеметрических системах, системах связи и многих других. Как охлаждающая жидкость и жидкость для гидравлических систем она весьма эффективна при использовании в системах, подобных описанной Виткомбом и Мэписом [31]. [c.222]

В авиационном двигателестроении эффективность охлаждения обычно характеризуется глубиной охлаждения лопаток, определяемой коэффициентом 0 и относительным расходом охлаждающего воздуха Сохл = GoxJGr, где Gp и Сохл — расход газа 194 [c.194]

Способ охлаждения, охлаждающие среды, продолжительность обработки. Эффективность закалки, подавление выделения доэвтек-тоидных карбидов и предупреждение перлитного превращения в решающей степени зависят от процесса охлаждения и теплопоглощающей способности охлаждающей среды, значения которых определяют теплопроводность, теплота, требующаяся для испарения, коэффициент теплопередачи и температура. [c.156]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

На фиг. 154 схематично показано устройство двухступенчатого изотермического эжектора для судовых установок. Главная особенность конструкции — охлаждение диффузоров снаружи водой для понижения температуры сжимаемой паровоздушной смеси и приближения процесса сжатия к изотермическому с целью уменьшения расхода энергии на сжатие. Произведенные автором расчеаы этой конструкции показывают сравнительно незначительную эффективность охлаждения смеси в диффузорах вследствие малой скорости охлаждающей воды. В холодильниках обеих ступеней вода движется в межтрубном пространстве, а паровоздушная смесь в вертикальных трубках снизу вверх коэффициент теплопередачи при этом сравнительно невысокий. После поверхностного холодильника первой ступени предусмотрен смесительный холодильник. Подача воды в него производится при большой нагрузке эжектора с целью более глубокого охлаждения смеси перед второй ступенью. [c.310]

Если герметичность является основным требованием к конструкции маслоохладителя, то важнейшим показателем маслоохладителя является его эффективность, которая оценивается коэффициентом теплоотдачи (количество тепла, передаваемого от масла к воде за 1 ч через 1 м поверхности при разности температур между жидкостями в 1°С). Коэффициент теплоотдачи зависит от скорости движения жидкостей и их вязкости. В целях интенсификации теплоотдачи от масла оно омывает наружную поверхность трубок, в 1,4 раза большую, чем внутренняя поверхность, омываемая водой. Для резкого увеличения коэффициента теплоотдачи от масла скорость его увеличена до 2- м/с и организовано поперечное обтекание маслом трубок маслоохладителя. Для этого в охлаждающем элементе установлено 11 перегоро- [c.128]

Задача 3.80. Конденсационная турбина эффективной мощностью Л е=5000 кВт с удельным расходом пара йе=5,8 кг/(кВт-ч) работает при начальных параметрах пара ро=3,5 МПа, /о=435°С и давлении пара в конденсаторе рк=4-10з Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор —14°С, температура воды на выходе из конденсатора / = 24° С, коэффициент теплопередачи к=4 кВт/(м -К) и относительный внутренний к. п.д. турбины Т1ог=0,75. [c.149]

Одна из важных задач эксперимента - это определение температуры поверхности образца. Анализ различных способов показал эффективность использования для этого фотодиода ФД-3, максимум спектральной чувствительности которого располагается в инфракрасной области (Я,п,ах 1,5 мкм). К тому же он имеет малые размеры и поэтому может быть размещен вблизи от пятна напыления на небольшом расстоянии от поверхности образца. Включенный по схеме генератора тока совместно с запоминающим осциллографом С8-17 напрямую без дополнительного усилителя фотодиод позволял получать устойчивый сигнал от образцов, нагретых до температур выше 800 К. Напряжение, снимаемое с фотодиода, зависит от расстояния до поверхности образца, температуры поверхности и ее состояния, характеризуемого наличием или отсутствием оксидного слоя, что, в свою очередь, приводит к изменению коэффициента серости. Однако поскольку в наших экспериментах нагрев тела происходил на воздухе длительное время (до 20. .. 40 мин), при той температуре, когда начинал работать фотодиод ( 800 К), на поверхности тела непременно появлялась оксидная пленка, таким образом, коэффициент серости вдоль образца можно было считать одинаковым. С помощью тарировочных измерений были построены распределения температуры вдоль образца в отсутствие охлаждающего потока воздуха. О температуре менее 800 К можно было визуально судить по областям цветов побежалости, которые видны на поверхности образца, имеющего температуру 500. .. 600К. Затем определялась скорость движения образца, время бралось из осциллограммы, а пройденная за это время длина измерялась расстоянием от цветов побежалости до конца образца. [c.154]

Важнейшим показателем маслоохладителя является его эффективность которая оценивается коэффициентом теплопередачи или количеством тепла передаваемого от масла к воде через 1 м поверхности за час при разности тем ператур между жидкостями в один градус. Коэффициент теплопередачи в боль шей степени зависит от скорости движения жидкостей, а также от их вязкости В целях интенсификации теплоотдачи от масла оно омыйает наружную поверх ность трубок, в 1,4 раза большую, чем внутренняя поверхность, омываемая водой. Следовательно, в этом случае в 1,4 раза увеличивается отвод тепла от масла. Для резкого увеличения коэффициента теплоотдачи от масла организовано поперечное обтекание маслом трубок маслоохладителя и увеличена скорость движения масла в нем. Для этого в охлаждающем элементе установлено 20 перегородок 4. От осевого смещения перегородки 4 удерживаются распорными трубками — по три с каждой стороны. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...