О застойная

Застойная зона перемещается вместе с инструментом, находясь вперед его давящей поверхности аналогично тому, как при внедрении в материал шарика при испытании твердости по Бринеллю перед индентором возникает зона пластически деформируемого материала, которая затем движется вместе с индентором, как бы являясь его продолжением.-Застойная зона образуется всегда, т. е, при любой комбинации упрочняющийся обрабатываемый материал — инструментальный материал и во всем диапазоне изменения элементов режима резания. Образование застойной зоны — явление преимущественно механическое. Вопрос о застойной зоне имеет большое практическое значение. Условия для ее образования создаются при резании инструментами с двойной передней поверхностью, а также при резании ряда металлов после появления нароста на инструменте, а именно в тех случаях, когда это приводит к уменьшению естественной длины контакта. [c.28]

Рассмотрим истечение жидкости из резервуара, когда к отверстию в его боковой стенке приставлен цилиндрический насадок (рис. 7.3, а). При входе в насадок струя жидкости вначале сужается, как и при истечении через отверстие, а затем расширяется, заполняя все сечение насадка, т. е. на выходе = о и е =1. Вокруг сжатого сечения, как и в местном сопротивлении при внезапном сужении потока, образуются водоворотные (застойные) зоны с пониженным давлением, в результате чего происходит подсасывание жидкости из резервуара, и скорость движения жидкости в сжатом сечении увеличивается [см. уравнение (7.1)]. Поэтому при одинаковом напоре расход жидкости через насадок будет больше, чем через отверстие. [c.116]

Сказанное справедливо для упрощенной модели течения, не учитывающей наличия выемки между неподвижной частью сопла и поворотным раструбом. В реальных условиях с кромки этой части сопла сходит волна разрежения 4, газ разворачивается от центра сопла и попадает на торцовую часть раструба, образуя скачок уплотнения 5 (рис. 4.4.2,б). Внутри выемки возникает застойная зона с встречными потоками. Это отличает картину обтекания от той,которая наблюдается иа внутренней поверхности раструба, являющегося продолжением неподвижной части сопла. С полной достоверностью предусмотреть все эти особенности течения не представляется возможным.Поэтому используется упрощенная модель течения, основанная на концепции гибкого уплотнения , согласно которой поток у кромок выходного сечения плавно обтекает сочленение неподвижной части сопла и поворотного раструба (без образования волны разрежения и скачка уплотнения). Такая модель течения соответствует предположению о малости возмущений, возникающих при повороте раструба, и позволяет решить задачу о движении газа внутри раструба методом характеристик [18]. В результате этого решения находится распределение давления, по [c.323]

Графики на рис. 6.6.1, а указывают на существенную зависимость длины зоны отрыва от расхода отсасываемой массы. Например, при = 5,3 и относительном расстоянии точки отрыва Хщ/х1)т=о= 2 для полной ликвидации застойной зоны достаточно отсосать около 20% массы воздуха, протекающего через поперечное сечение пограничного слоя у щели. [c.419]

Для определения аэродинамических сил, вызываемых обтеканием обратного уступа, необходим расчет давления р2 в застойной зоне и за скачком уплотнения рц (рис. 6.7.1). Исходными данными для этого расчета являются параметры газа за волной разрежения (Мг, рг, 1 2, ). высота уступа /г, расход Осек, а также коэффициент смешения о. Обычно оказывается удобным вместо расхода Осек задаваться коэффициентом К- Зная К, к и Мг, можно определить число Мр на разграничивающей линии тока (см. формулы (5.1.17) (5.1.19)]. [c.435]

В цилиндрическую камеру диаметром D и высотой 1 тангенциально вводился поток воды или воздуха, который далее, как в центробежной форсунке, выходил по трубке диаметром d и длиной i в ту же среду, т. е. вода в воду, воздух в воздух. Для наблюдения через два инжектора (верхний и нижний) вводилась краска. Наблюдение велось при ступенчатом увеличении скорости. При Re < 300 поток занимал все поперечное сечение трубки диаметром d на всей ее длине L. При увеличении скорости на выходе из трубки появлялась застойная зона, схема которой показана в [12] (рис. 5.2). Застойная зона обтекалась потоком как некое осесимметричное тело. При дальнейшем увеличении скорости застойная зона продвигалась против направления потока, образуя за собой след до тех пор, пока не достигала торцевой стенки цилиндрической камеры. В следе формировалось обратное течение, из которого жидкость поступала в прямой кольцевого сечения поток и снова уносилась из трубки свистка. Взаимодействие между обратным приосевым течением и прямым кольцевым, различные стадии которого показаны на рис. 5.3 [12], приводило к вибрации потока и свисту, что и представляло собой рабочий процесс вихревого свистка. С нашей точки зрения, экспериментальные результаты, полученные в [12], свидетельствуют о том, что в вихревом свистке при автомодельном режиме течения должна была образоваться свободная поверхность, если бы при подаче тангенциально в свисток воды выброс потока происходил бы не в воду, а в воздух. При этом свисток стал бы центробежной форсункой и наблюдавшаяся осцилляция прекратилась бы. Об этом, в частности, свидетельствует явление, замеченное автором [12], состоявшее в том, что при вводе через торец трубки цилиндра определенного диаметра, по нашему мнению, близкого к диаметру возможной свободной поверхности, динамические явления, т. е. вибрации и свист, прекращались. Эксперимент [12] свидетельствует, таким образом, о том, что для получения кольцевого течения необходимо обеспечить беспрепятственное развитие свободной поверхности. [c.88]

Большей точности эмпирических формул добиться невозможно. Кривые зависимости a(w) для труб горизонтального пучка практически совпадают друг с другом до степени загромождения слоя трубами о == 0,3, что соответствует относительным шагам около 1,6. При меньших значениях относительного шага максимум на зависимости а (w) становится более резким, а Уменьшается из-за торможения частиц трубами пучка и вытеснения дисперсного материала в пространство над трубным пучком (снижения концентрации материала в пучке). Однако применение столь тесных пучков в промышленных установках проблематично из-за опасности образования застойных зон, слипания и слеживания материала. [c.117]

О наличии в первом контуре источника урана свидетельствуют результаты дезактивации контура. Например, в ходе дезактивации в 1984 г. из бака реактора было выведено около 0,4 г (ТВС выгружены). Так как скорость перехода урана в растворы оставалась практически постоянной до конца контролируемого времени дезактивации, а активность радионуклидов достигала насыщения (рис. 5), то это указывает на наличие как бы разных источников поступления в воду, но поскольку источник урана — не поверхности первого контура, загрязненные топливом, то это остатки топливной композиции в его застойных зонах. [c.138]

Для испытания используют воду температурой не ниже + 5° С. Во избежание замораживания воды в корпусах арматуры, оборудования и застойных зонах трубопровода испытание проводят при плюсовой температуре окружающего воздуха. Используется химически обессоленная вода с определенным содержанием в ней хлоридов. После гидравлических испытаний воду удаляют и систему продувают сжатым воздухом. Составляют акт о результатах испытаний и приступают к промывке и функциональным опробованиям. [c.74]

Из этих соотношений следует, что простейшая схема поворота рис. 2-5,0 неэффективна. В зонах после точ-к и А и до точки В вдоль стенок образуются зоны, где скорости падают, причем значение критерия вблизи эти точек достигает п/п = —оо (см. выражение (2-16)]. Опыт показывает, что именно в указанных местах возникают вихри при движении реальной жидкости (см. рис, 2-5,в). Гидравлические потери для такого поворота оказываются очень большими, достигая =1Д-Приведенное на рис. 2-5,а распределение линий тока неблагоприятно также с точки зрения отложения летучей >,олы на повороте. Зольные частицы, вначале равномерно распределенные по сечению, отбрасываются под действием центробежных сил к внешней стороне угла. Чем менее обтекаемой выполнена внутренняя кромка, т. е. чем меньше радиусы кривизны на повороте R, тем большей величины в этом месте достигает скорость и и тем сильнее оказывается центробежная сила mv IR, отбрасывающая частицы к наружной кромке поворота. Л ежду тем из рассмотрения линий тока у наружной кромки следует, что там образуется большая застойная зона, где скорость близка к нулю. Таким образом, нерационально выполненный поворот является естественным сепаратором для летучей золы. Как видно из рассмотрения рис. 9-5, полученного с действующих электростанций, высказанные предположения об отложении золы у внешней кромки поворота полностью подтвердились. Эти отложения серьезно препятствуют длительной непрерывной эксплуатации газоходов, а следовательно, и соответствующих энергетических блоков. [c.40]

С учетом отличия ударной поляры от эпициклоиды давление в точке Е оказывается несколько ниже, чем в точке С, иначе говоря, в рассмотренном сплошном течении при одном только скачке в точке О невозможно удовлетворить обоим условиям периодичности потока. Чтобы удовлетворить всем условиям, приходится усложнять схему течения в соответствии с рис. 83, в, на которой в увеличенном виде показано течение в окрестности выходной кромки пластины. Основной скачок по этой новой схеме начинается на некотором небольшом расстоянии от кромки, и за ним поток в точке Е отрывается от пластины. Интенсивность скачка выбирается большей, чем в предыдущей схеме, с таким расчетом, чтобы не направление потока, а давление за ним было бы равно заданному давлению Р( за кромкой. В точке Е, в которой замыкается образующаяся застойная зона, строятся два скачка, за которыми возможно обеспечить совпадение и давления и направления скорости. Линия тока, выходящая из точки Р, в данном случае представляет собой вихревую линию касательного разрыва скорости. [c.227]

Радиоизотопная методика определения эффективности укрытий была применена для анализа структуры газовоздушного потока в объеме укрытия. Исследования проводили по распределению времени пребывания меченого газа в укрытии. Неоднородность среднего времени пребывания частиц в потоке свидетельствует о наличии застойных зон или байпасирования [5]. Это объясняется различными объемными скоростями движения отдельных частей газовоздушного потока. Радиоактивный газ-индикатор практически мгновенно вводили в укрытие и снимали кривую значений концентрации на выходе из укрытия. Эта кривая позволяет судить о распределении времени пребывания индикатор ра в укрытии и дает возможность рассчитать его среднее значение. По этому показателю можно, например, сделать вывод о [c.97]

Все существующие в настоящее время методы испытаний могут быть подразделены на полевые, натурные и лабораторные. Первые два типа испытаний проводят в естественных условиях, они требуют длительного времени (месяцы) и различаются тем, что в первом случае о коррозионной стойкости материала судят по поведению образцов-свидетелей, устанавливаемых в интересующие узлы эксплуатирующегося оборудования, а во втором — испытаниям подвергают опытные образцы аппаратов (или конструкций). Результаты обоих указанных типов испытаний не обладают высокой надежностью. В случае полевых испытаний это связано с тем, что воздействие агрессивной среды на образцы-свидетели и элементы металлической конструкции не всегда полностью совпадает. Например, при проведении коррозионных испытаний образцов-свидетелей в потоке движущейся жидкости условия ее течения вблизи их поверхности могут существенно отличаться от реализуемых на поверхности элементов оборудования (может возникать локальная турбулизация потока, застойные зоны, кавитационные эффекты и др.). [c.142]

Рис. 277, б иллюстрирует срыв пограничного слоя с уступа О А. Такое явление наблюдается, например, за срезом снаряда в так называемой донной области. Пунктирами заштрихована область смешения , лежащая между внешним потоком и расположенной в углу АОВ областью обратных течений, в которой газ можно приближенно рассматривать как заторможенный , так как в ней скоростные напоры сравнительно с внешним потоком невелики. В точке В сорвавшийся пограничный слой вновь прилипает к стенке. Вдоль области смешения давление остается почти постоянным. Вблизи точки В присоединения сорвавшегося слоя к стенке наблюдается резкое, но имеющее местный характер повышение давления, которому во внешнем потоке отвечает система скачков уплотнения. Наличие такого повышенного давления, действуя на газ, частично эжектированный из застойной зоны в зону смешения, заставляет некоторый объем газа из этой зоны рециркулировать в застойную зону и участвовать в показанном на рис. 277, 6 попятном движении. В связи с этим между областью смешения и зоной обратных токов имеется [c.706]

В реальной жидкости застойная область обычно заполнена жидкостью, имеющей вихревое движение. Следовательно, вышеуказанное исследование можно рассматривать только как первое приближение. С другой стороны, полученное решение дает представление о вытекающей струе, если область вне свободной линии тока заполнена воздухом или водяным паром. [c.284]

Познакомиться с методом годографа лучше всего на примере. На рис. 68 показано истечение из двухмерного водовода шириной Ь. В точке А скорость параллельна оси х, и ее величина равна и. Отсюда и=и и о = 0 — координаты точки Л в обычном годографе (центр). Точка В является застойной точкой, поэтому она попадает в начало координат плоскости Вдоль ВС направление потока постоянно, а величина скорости увеличивается от О в точке В до 1/ в точке С. Так как отношение /и остается постоянным, ВС является радиальной линией в плоскости (рис. 68) [c.184]

Для потока, изображенного на рис. 68, также может быть вычерчен логарифмический годограф. В точке А значение 0 = = 1п(У / 7) является положительным действительным количеством. Застойная точка В становится областью в оо, для которой [c.185]

Если тело неудобообтекаемо, например, если пластинка поставлена перпендикулярно потоку, то представление о застойной зоне за телом в известной мере соответствует действительности. Так, наиример, пассажир, находящийся за ветровым стеклом автомобиля, не ощущает ветра. Но если тело удобообтекаемо, то срыва струй с его поверхности не получается,—оно обтекается плавно на всем своем протяжении. [c.14]

Таким образом, шаровая форма твэлов оказывается весьма перспективной как для реакторов ВГР, так и реакторов-размно-жителей БГР. Однако реализация преимуществ шаровой формы топливных элементов наталкивается на серьезные затруднения, связанные, в первую очередь, с недостаточными сведениями в области гидродинамики, теплообмена и структуры подвижных шаровых засыпок при высоких теплонапряженностях активной зоны. Не менее важными являются экспериментальные сведения о распределении газовых потоков, возможности образования застойных зон как на поверхности шарового твэла, так и в макрополости, о сохранении стабильности структуры шаровой засыпки в случае подвижной активной зоны. Для правильного выбора размера шаровых твэлов реактора ВГР и микротоплив-ных частиц реактора БГР необходимо располагать методикой оптимизационных исследований. Решению некоторых из этих вопросов и посвящен предлагаемый материал. [c.8]

При этом утолщенный ламинарный подслой, отрываясь от обтекаемой поверхности, может образовать область псевдоламинар-н о г о течения в застойной зоне следа горловина его расщиряется и смещается вниз по потоку, способствуя тем самым уменьще-нию угла расщирения следа и повышению донного давления. [c.407]

Своеобразно протекает износ инстоумента, оснащенного керме-том. Наличие в кермете карбида титана способствует уменьшению коэффициента трения стружки о переднюю грань резца, вследствие чего уменьшаются застойные явления и совсем исключается наросто-образование. Наряду с этим, весьма малой оказывается интенсивность диффузионного переноса кермета стружкой. В результате на передней поверхности не образуется заметной лунки, а весь износ концентрируется в основном по задней грани. Но и здесь он значительно меньше, чем у твердого сплава и минералокерамики. При точении стали 40Х, например, со скоростью 141,5 м/мин при подаче [c.24]

Известен зарубежный опыт применения насадочного контактного экономайзера для утилизации теплоты и очистки продуктов сгорания торфа и угля. Дымовые газы охл аждаются от 140—160 до 40—70 °С. Вода нагревается на 25—30 °С, при этом часть ее испаряется. В схеме установки экономайзера предусмотрен водо-водяной промежуточный теплообменник, в котором водопроводная вода, направляемая потребителям, нагревается водой, циркулирующей через экономайзер. Опыт эксплуатации этого экономайзера показал, что насадка полностью не забивается, но аэродинамическое сопротивление ее в первую неделю возрастает в 4 раза. Следовательно, требуется промывка насадочного сл оя, рекомендуется также периодически переворачивать насадку, затем промывать ее. При работе на загрязненных дымовых газах не рекомендуется применять кольцевые насадки малого размера, загруженные навал ом, а также седловидные насадки, поскольку в этом случае в насадочном слое много застойных зон, в которых, несомненно, будут накапливаться твердые частицы, засоряющие насадку. Для экономайзеров, работающих на загрязненных газах, следует рекомендовать использование правильно уложенных кольцевых насадок размерами 80X80 и 100X 100 мм. [c.193]

При неправильной эксплуатации контактных экономайзеров, в частности при омывании горячими газами слоя неорошаемых керамических колец, а затем, после нагрева колец до температуры, близкой к температуре газов, при подаче на кольца холодной воды последние растрескиваются, разламываются на куски, уплотняются, что приводит к заметному повышению аэродинамического сопротивления экономайзера. Следует попутно указать, что при загрузке кольцевых насадок навалом они и без растрескивания имеют склонность к уплотнению слоя и соответственно к повышению его сопротивления. Следовательно, подача горячих газов в контактную насадочную камеру, как уже указывалось, не должна предшествовать подаче воды. Соответственно при выключении экономайзера сначала отключают подачу дымовых газов, а затем воды. При нагреве воды до 50— 60 °С и более начинают активно выпадать соли временной жесткости. При работе экономайзера на исходной воде средней и высокой жесткости это может привести к постепенному заносу насадочного сл оя солями. Особенно часто это наблюдается при загрузке кольцевых насадок малого размера (менее 35x35 мм) навалом, поскольку в подобных случаях образуется много застойных зон, характеризующихся более высокой локальной температурой воды и практически нулевой скоростью ее. Следить за накоплением в слое насадки солей и взвешенных частиц практически можно только по изменению аэродинамического сопротивления его. Этим же определяется и частота остановок экономайзеров для осмотра насадочного слоя, а при необходимости — и замены его. Люк в корпусе экономайзеров, находящийся у опорной решетки, предусмотрен именно для этой цели. [c.231]

Разумеется, что представление о наличии на частице застойной пленки далеко не соответствует реальным условиям процесса горения частицы, особенно, когда имеет место вынужденная конвекция. Поэтому особый интерес представляют экспериментальные работы, посвященные горению угольной частицы. Из этих работ следует назвать исследования Смита и Гудтундзена [101], [c.151]

Результаты измерений показали, что представление о неподвижных застойных зонах материала на решетке, хорошо теплоизолирующих ее от интенсивно перемешивающейся верхней части слоя в условиях наших опытов, не оправдалось даже при больших расстояниях между щелями (120 мм). При высоких скоростях фильтрации а решетки были не ниже 120 вт1 м -град). Максимальные локальные а для кпждого данного слоя различались мало. [c.74]

Видимое отсутствие застойных зон могло быть следствием работы с очень большими скоростями фильтрации По крайней мере проведенная авторами (Л. 535] киносъемка движения частиц над горизонтальной пластинкой шириной всего 50 мм, размещаемой в псевдо-ожиженном слое на разных уровнях, в том числе в плоскости решетки, показала наличие застойных зон. Авторы [Л. 535] закрепляли пластинку на высоте О—200 мм от решетки в двухмерном (9—380 мм) псевдоожижен-ном слое катализатора крекинга нефти (частицы 75— 100 мкм г0п.у=О,б2 см1сек угол естественного откоса 29,4°). Над пластинкой возникала мертвая зона неподвижного материала. Выше мертвой зоны находилась квазистабильная застойная зона , материал (В которой периодически (1 раз в несколько секунд) сменялся за счет пульсаций окружаюш,его слоя. Зависимость высоты мертвой зоны от типа решетки (перфорированной с отверстиями 0 1 мм или пористой — из фильтровальной бумаги) и высоты расположения пластинки была незначительной. Она уменьшалась с увеличением скорости фильтрации до Л/ — 4, после чего оставалась почти неизменной. Впрочем, данных для N, больших 5,35, не указано, а при Л = 5,35 —мала форсировка для слоя столь мелких частиц. [c.75]

Бортики тормозили сдвиг частиц и способствовали образованию застойных зон. В отсутствие бортиков у щелей при расстоянии между последними 120 мм значения а решетки со слоем шлаковых шариков (d = = 0,5н-1 мм) достигали 250 вт1 град) при Шф = 2,5- 3,0 м1сек. Отметим, что наш вывод о трудности создания застойных зон при больших Шф не подтверждается опытными даиными (Л. 535]. Очевидно, необходимо си-222 [c.222]

Развитие локальной коррозии в застойных областях конденсаторов. протекающее в результате концентрирования аммиака, отмечалось 1в >1962 г. Хесоельбраном и др. В этих зонах сильная коррозия латуни возникает, о частности, в местах контакта с железными 0 Порными днищами. Вследствие 1Выооких коэф,фнциентов распределения аммиака при конденсации пара на поверхности раздела фаз, особенно в области за,стоя, сосредоточиваются большие количества аммиака. При значениях рН>10,5 начинается изменение полярности латунь или медь стано,вятся разблагорожеяными и,переходят в раствор. [c.49]

Сопоставление коэффициентов загрязнения шахматных и коридорных пучков приводит к выводу о значительном преимупхестве первых. В шахматных пучках при прочих одинаковых условиях коэффициент загрязнения приблизительно в 2 раза меньше, чем в коридорных. Объясняется эта разница тем, что в коридорных пучках между соседними трубами в продольных рядах имеется застойная область, усиливаю-ща я кормовые и лобовые отложения, в то время как в шахматных пучках кормовая область труб обдувается диагональными потоками газа, выходящими из промежутков между соседними трубами диагональных рядов, а лобовая область — набегающим потоком, выходящим из промежутков между трубами предыдущею поперечного ряда. [c.21]

Практика работы с приборами применявшимися в настоящей работе, выявила отдельные особенности, имеющие большое, а порой решающее значение для самых измерений. В частности, все значения точки росы, приведенные ниже, были получены при таком положении прибора, когда ось измерительного наконечника располагалась перпендикулярно к направлению движения газов или когда наконечник наклонялся навстречу потоку. В этих случаях участок поверхности стеклянного колпачка между электродами хорошо омывался газовым потоком. В положении, когда возникали условия для появления аэродинамической тени в зоне электродов или когда -сам наконечник поиадал в застойную область газов, аппарат показывал лишь точку росы, соответствующую конденсации чистых водяных паров. [c.49]

Поперечное обтекание труб. При поперечном обтекании трубы жидкостью нормально к ее оси поток жидкости у лобовой части трубы раздваивается и затем на некотором расстоянии за трубой вновь замыкается. Со стороны части грубы, обращенной к потоку, начиная от лобовой образующей и до образующих, расположенных перпендикулярно вертикальному диаметру, проходящему через ось трубы, образуется пограничный слой, утолщающийся по мере удаления от лобовой кривой. По достижении верхних образующих этот слой разрушается. В кормовой части трубы образуется застойная область с пульсационным характером движения. Вследствие указанных обстоятельств в рассматриваемом случае интенсивность теплоотдачи по окрун<ности трубы неравномерна. При обтекании жидкостью не одиночной трубы, а пучка труб, условия передачи тепла трубам, лежащим в разных рядах, также не одинаковы. В этом случае интенсивность теплоотдачи зависит от порядка расположения труб в пучке, от расстояний между ними и от числа их рядов. Поэтому определение коэфи-циента а сводится к нахождению его среднего значения для труб всех рядов и по всему их периметру. [c.229]

Анализ результатов рис. 5-7, а показывает, что наиболее интенсивное омывание змеевиков пароперегревателя имеет место в его средней части вблизи кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы. Максимальные значения коэффициентов теплоотдачи в этой зоне достигают 406 ктл1м -ч-град. При движении в направлении от кромки упомянутой перегородки к боковой стенке величины падают до 290 шал м -ч-град, что свидетельствует о снижении интенсивности омывания и тепловосприятия змеевиков пароперегревателя в этом направлении (см. рис. 5-7, а). Эти величины для змеевиков пароперегревателя также ощутимо снижаются и в двух других направлениях от нижней кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы в сторону стенки, отделяющей камеру догорания от I газохода, и в сторону задней стенки котла. Отчетливо видно, что более интенсивно омывается часть пароперегревателя, расположенная во II газоходе. В углу, образуемом перегородкой, отделяющей камеру догорания от I газохода, и правой боковой стенкой котла, величины коэффициентов теплоотдачи конвекцией в 4 раза ниже, чем в центре (в месте огибания потоком нижней кромки перегородки между I и II газоходами). Описанная картина распределения коэффициентов а,, по змеевикам пароперегревателя при его расположении между I и II газоходами может быть связана с характером движения воздущного потока в модели (дымовых газов в котле). После перегородки между камерой догорания и I газоходом основная часть потока движется в сторону II газохода, а меньщая его часть отворачивает в угол, образуемый упомянутой перегородкой и правой боковой стенкой котла, где возникает вихревая застойная зона. [c.171]

Колебания скорости, возникаюихие вблизи критической точки, не передаются вдоль потока, а разделяются благодаря отрыву в области за точкой перегиба линий тока. Последние исследования, проведенные цифровым методом, показали, что расположенную вблизи критической точки неустойчивую область нельзя отождествлять с периодическим отрывом, возникающим сразу же за носовой частью тонкого профиля ( передняя зона отрыва ). Точнее, речь идет о неустойчивой области в окрестности передней критической точки (более подходящим названием было бы граничная линия застойной неустойчивой зоны ). Опыты Пирси и Ричардсона ценны тем, что, помимо измерений на профиле крыла и профиле направляющей лопатки, они провели опыты с цилиндром, для которого также наблюдается неустойчивость вблизи передней критической точки. Для тонкого профиля при наличии зоны отрыва область с периодическим отрывом вихрей подвергается влиянию предшествующей. неустойчивости. Кроме того, на область неустойчивости вблизи критической точки в значительной степени влияет отсосная щель, расположенная за носовой частью. В действительности здесь наблюдается нарастание турбулентных пульсаций. [c.261]

Моделирование динамики потока в литниковых каналах и рабочей полости формы. Наблюдения (визуальные, с помощью скоростной киносъемки и рентгеносъемки) за характером потока жидкости в литниковых каналах и рабочей полости формы проводя с целью определения допустимбй турбулентности потоков на отдельных участках пути и волнообразного движения поверхности металла в форме, выявления о гагов возникновения возмущения и инжекции воздуха, изучения путей движения в полости формы свежих порций металла и образования застойных и проточных зон, а также для решения ряда других технологических задач. [c.127]

Кроме нитробензоатов аминов весьма эффективными соединениями для защиты черных и цветных металлов являются синтезированные нами производные низкомолекулярных аминов, которые выпускаются под маркой ИФХАН. Отличительной чертой их является способность наряду с другими металлами защищать и магниевые сплавы, которые до сих пор не удавалось защитить с помощью летучих ингибиторов. Другое их преимущество заключается в более высоком давлении паров ( 0,1 мм рт. ст.), что делает перспективным применение их для защиты крупногабаритных сложных изделий с разветвленной системой застойных мест, щелей, зазоров, а также оснащенных большим числом приборов. О защитных свойствах ингибиторов типа ИФХАН можно судить по данным, представленным в табл. 10,2. Ингибиторы типа ИФХАН могут применяться в виде ингибитированной бумаги с внешним чехлом, а также в виде пористого адсорбента, пропитанного ингибитором ( линасиль ). Ими можно также насыщать воздух, который в дальнейшем просасывается через изделия с целью осаждения на поверхности пленки ингибитора. [c.328]

Для определения лобового сопротивления можно постулировать наличие застойной кильватерной зоны (след, область мертвой воды ) с и = О позади препятствия, простирающегося до бесконечгности, как на рис. 2, в. Эта зона отделена от глав-його течения свободными линиями тока с постоянным давлением, причем скорость — t/ изменяется скачкообразно при переходе iepes эти линии. Эта модель будет изучена в 39. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...