Окружность передних углов

Графо-аналитический метод полезен и непосредственно при исследованиях, связанных с изучением процесса фасонного фрезерования металлов, когда направление схода стружки по передней поверхности фрезы отличается от направления, нормального к профилю и ее сход происходит в плоскости, составляющей угол т с нормальной плоскостью. Если известен установленный, например, экспериментальным путем, угол т , то при помощи окружности передних углов можно установить действительный передний в плоскости схода стружки и геометрию режущего клина фасонной фрезы в процессе резания в каждой точке ее режущей кромки. [c.346]

При скоростном фрезеровании фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами, изготовленными с отрицательными передними углами, при определении окружной силы и эффективной мощности следует применять поправочные коэ-фициенты и учитывающие влияние переднего угла и скорости резания на силу резания и мощность. [c.104]

Криволинейная кромка даёт более резкие колебания переднего угла, чем прямолинейная. Нередко в точках, приближающихся к наружной окружности резьбы, он становится даже отрицательным, несмотря на большую величину его для точки, лежащей на внутренней окружности. Прямолинейная кромка более проста в изготовлении и поэтому чаще применяется на практике. [c.363]

Геометрические параметры режущей части зуборезных инструментов. Задние и передние углы у зуборезных фрез определяются в плоскости, перпендикулярной к их оси у долбяков — в плоскости, проходящей через их ось в обоих случаях значения углов относятся к точкам профиля, расположенным по наружной и наиболее удаленной окружности. Задние и передние углы у зуборезных гребенок и резцов образуются их установкой и измеряются в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке, их значения даны в табл. 99. [c.111]

Сипы резания приводят к вершине лезвия или к точке режущей кромки и раскладывают по координатным осям прямоугольной системы координат (рис. 31.6). в этой системе координат ось г направлена по скорости главного движения и ее положительное направление соответствует направлению действия обрабатываемого материала на инструмент. Ось у направлена по радиусу окружности главного движения вершины. Ее положительное направление также соответствует направлению действия металла на инструмент. Направление оси х выбирается из условия образования правой системы координат. Значение усилия резания определяется несколькими факторами. Оно растет с увеличением глубины И резания и скорости подачи л (сечения срезаемой стружки), скорости резания V, снижением переднего угла у режущего инструмента. Поэтому расчет усилия резания производится по эмпирическим формулам, установленным для каждого способа обработки (см. справочники по обработке резанием). Например, для строгания эта формула име- [c.563]

Передний угол образуется заточкой передней поверхности по конусу аналогично эвольвентным долбякам. Наибольший передний угол — на вершинной режущей кромке ув, расположенной по окружности выступов. На боковых режущих кромках величина переднего угла Убк определяется по формуле [c.650]

Силы (фиг. 409) Р , Ру и Р по величине небольшие. Наибольшей из сил является радиальная сила Ру, отжимающая шлифовальный круг заготовки. Большее значение силы Ру по отношению к тангенциальной силе Р объясняется тем, что внедрение зерен в обрабатываемую заготовку затруднено наличием неправильной их геометрической формы и округленных вершин, вызывающих отрицательное значение переднего угла. Сила Ру — = (1,5-нЗ) Р , причем это соотношение тем больше, чем больше поперечная подача и окружная скорость вращения заготовки. [c.522]

Силы (рис. 399) Pz, Ру и Рх по величине небольшие. Наибольшей из сил является радиальная сила Ру, отжимающая шлифовальный круг от заготовки. Большее значение силы Ру по сравнению с тангенциальной силой Рг объясняется тем, что внедрение зерен в обрабатываемую заготовку затруднено их неправильной геометрической формой и округленными вершинами, вызывающими отрицательное значение переднего угла. Сила Ру = (1,5 ч- 3)Рг, причем это соотношение тем больше, чем больше поперечная подача и окружная скорость вращения заготовки. Сила. Pz возрастает с увеличением параметров s, / и уменьшается с увеличением и, . Так как значительно больше из[(ик/Уз) = 60-ь 100], то мощность, затрачиваемая на вращение шлифовального круга, значительно больше мощности Л/з, затрачиваемой на вращение заготовки, а потому мощность N3 обычно редко подсчитывается. Мощность, затрачиваемая на резание (или мощность на вращение шлифовального круга), при наружном круглом шлифовании методом продольной подачи (с поперечной подачей на каждый ход стола) [c.428]

Затачивание осуществляют алмазным кругом типоразмера 2724— ООН АЧК 100 X Ш X 5 лев 80/63 MI 00% (ГОСТ 16172—70). Режим обработки )j,p = 30 м/с подача ручная t = 0,05 мм с охлаждением припуск 0,5 на сторону, шероховатость обработанной поверхности в пределах Ra 1,25—0,63. Мерительный инструмент — приборы для проверки переднего угла (см. рис. 36) и окружного шага (рис. 45). [c.55]

Для повышения срока службы при нарезании колес внешнего зацепления у нового долбяка увеличивают диаметр делительной. окружности. Передний угол для облегчения резания равен 5°. Задний угол при вершине 6 -6°30 , боковые задние углы по нормали 2 -2°30. При нарезании колес внешнего зацепления долбяки выбирают максимально возможного диаметра, точность обработки и период стойкости при этом повышаются. [c.287]

Отличительной особенностью фрез для выборки поперечных пазов является наличие подрезающих зубьев с отрицательным передним углом и окружностью резания, на 1,4 мм превыщающей диаметр окружности резания зачищающих зубьев. [c.114]

Из-за наличия кольцевых витков теоретический профиль резьбы отличается от действительного. В процессе фрезерования ось заготовки с винтовыми витками расположена параллельно оси фрезы с кольцевыми витками. Если рассечь заготовку и фрезу плоскостями, перпендикулярными к осям, то в этих сечениях получаем для фрезы окружность, а для заготовки архимедову спираль с двумя ветвями. Точка контакта профилей заготовки и фрезы располагается в стороне от центровой линии. Вследствие этого теоретический профиль резьбы фрезы отличается от профиля резьбы заготовки даже, и в том случае, если фреза сделана с прямыми канавками и с передним углом, равным нулю. Подсчеты показывают, что искажение в угле профиля получается незначительным, в пределах 3—4 для наружной резьбы и 7—9 для внутренней. Для учета этой погрешности целесообразно устанавливать допуски на угол профиля несимметрично. Однако на практике погрешностью обычно пренебрегают, так как она находится в пределах регламентированных ГОСТом 1336-47 допусков на резьбу фрезы. [c.616]

При шлифовании выделяется больше теплоты, чем при резании металлическими инструментами. Окружные скорости круга при шлифовании значительно превышают скорости резания обычными резцами. Абразивные зерна имеют отрицательные передние углы, что затрудняет врезание их в металл. Низкая теплопроводность шлифовального круга способствует почти полному переходу теплоты в деталь. [c.174]

При шлифовании выделяется больше тепла, чем при резании металлическими инструментами, так как условия шлифования резко отличаются от условий резания перечисленными инструментами. Во-первых, окружные скорости круга при шлифовании значительно превышают скорости резания обычными резцами. Во-вторых, что особенно важно, абразивные зерна, как правило, имеют отрицательные (тупые) передние углы, вследствие чего значительная часть энергии затрачивается на преодоление врезания их в металл и деформацию стружки. Все это способствует еще большему выде- [c.88]

Проектируя плашку, зачастую определяют диаметр отверстий для стружки и положение их центров графическим путем. Для этого вычерчивается в выбранном масштабе внутренняя окружность, на которой отмечается точка А, соответствующая началу зуба плашки. Из точки А под выбранным передним углом у проводится прямая АВ, касательная к передней поверхности. Отверстие для стружки должно касаться в точке А прямой АВ, поэтому центр его должен располагаться на прямой АС, перпендикулярной к прямой АВ. Одновременно [c.107]

V являются соответственно задним и передним углами периферийной режущей кромки, здесь они рассматриваются в диаметральной плоскости долбяка. Углы ае и уб являются задним и передним углами боковой режущей кромки они рассматриваются в плоскости МЫ, проходящей через точку Р на делительной окружности и являющейся касательной к основной окружности диаметром [c.82]

Изменение переднего угла сверла вдоль всей длины режущей кромки можно видеть из графического построения (фиг. 169). Винтовая линия при развертывании на плоскость представляет собой гипотенузу прямоугольного треугольника, одним катетом которого является шаг винтовой канавки, а другим — длина окружности того диаметра, на котором образована винтовая линия. На периферии этот катет равен D. Так как шаг винтовой канавки одинаков [c.264]

Равнодействующую силу сопротивления резанию при шлифовании, как и при точении, можно разложить на три взаимно-перпендикулярные составляющие силы Р , Ру и Р (фиг. 266). Эти силы по величине небольшие. Наибольшей из сил является радиальная сила Р , отжимающая заготовку от шлифовального круга и деформирующая ее в горизонтальной плоскости. Большее значение силы Ру по отношению к тангенциальной силе Р объясняется тем, что внедрение зерен в обрабатываемую заготовку затруднено наличием неправильной их геометрической формы и округленных вершин, вызывающих отрицательное значение переднего угла. Сила Ру = = (1,5 3) Р , причем это соотношение тем больше, чем больше поперечная подача и окружная скорость вращения заготовки. [c.457]

Нормальные условия резания обеспечены тем, что зуб долбяка, как и любой режущий инструмент, имеет передний угол и задний угол а . Для получения переднего угла переднюю поверхность долбяка выполняют конической. У большинства долбяков угол Ув = 5°. Задний угол должен быть обеспечен по всему работающему профилю долбяка — по окружности выступов и боковым сторонам профиля. Для получения задних углов наружную поверхность долбяка делают конической, а боковые поверхности зубьев — в виде винтовых эвольвентных поверхностей. Направления винтовых линий боковых поверхностей зуба различны и выбирают их так, чтобы толщина зуба уменьшалась по мере удаления от передней поверхности. У большинства долбяков задний угол на наружной поверхности равен 6, а по боковым сторонам профиля на поверхности делительного цилиндра — около 2°. [c.5]

Размер и материал доводочного диска и его окружная скорость — такие же, как и при заточке быстрорежущих резцов. Для повышения производительности доводки металлокерамических резцов следует ограничиваться образованием ленточки на задней и передней поверхностях их, а не доводить эти поверхности полностью задний и передний углы резца при его окончательной заточке делают при этом на 2—3° больше требуемых условиями работы доводимого резца. [c.47]

Эти фрезы имеют уменьшенное количество зубьев, увеличенный угол наклона винтовой канавки увеличенную высоту зуба, что позволило увеличить объем стружечных канавок параболическую форму спинки зуба, подточку зуба у торца фрезы на длине 1—2,5 мм под углом 6 к оси фрезы для образования переднего угла на торцовом зубе неравномерный окружной шаг зубьев, который новатор Кировского завода В. Я. Карасев ввел в конце 1956 г. для уменьшения вибраций, возникающих при работе торцовыми фрезами, что вынуждало при выполнении многих операций снижать режимы резания. [c.467]

Так как оба боковых режущих лезвия зуба долбяка должны доходить до угла шеврона, то передняя поверхность в целом располагается в плоскости, перпендикулярной к оси долбяка, а не перпендикулярной к направлению зуба, как у косозубых долбяков. В связи с этим на одной стороне передний угол получается отрицательным, а на другой — чрезмерно острым. Для выравнивания передних углов на обеих сторонах зуба долбяк подвергают дополнительной заточке. При этом тупая сторона заостряется, а острая, наоборот, притупляется. В результате этого на обеих сторонах зуба получаются одинаковые передние углы. Такая заточка не влияет на профиль зуба долбяка и нарезаемого колеса. Так как зубья этих долбяков работают торцовым сечением, причем обе стороны зуба имеют одинаковые эвольвенты, то и основные окружности для обеих сторон зуба также одинаковы, т. е. долбяки для шевронных колес имеют одну основную окружность. [c.781]

Передний угол образуется заточкой передней поверхности по конусу (фиг. 65) аналогично эвольвентным долбякам. Наибольший передний угол — на вершинном режущем лезвии "ig, расположенном по окружности выступов. На боковых режущих лезвиях величина переднего угла при указанном методе образования передней поверхности определяется уравнением [c.1052]

Из формулы (154) следует, что с увеличением В, Sz, t и z средняя окружная сила Рср увеличивается, а с увеличением D уменьшается. Увеличение силы Рср с увеличением В, Sz, t и z объясняется тем, что с увеличением этих параметров возрастает число зубьев, одновременно находящихся в работе, и суммарная площадь поперечного сечения среза. К увеличению силы Рср приводит также увеличение отрицательного переднего угла, увеличение износа фрезы h , прочности обрабатываемого материала, так как при этих условиях увеличивается работа деформации и трения. [c.224]

Передний угол резца для отрезания стальных деталей делается 25°. Для вязких сталей (например, нержавеющих) передний угол должен быть увеличен до 40° для чугуна у = 10°. Все остальные углы и другие элементы рассматриваемых резцов, применяемых для обработки стали и чугуна, одинаковы боковые задние поверхности для увеличения жесткости тела резца затачиваются по дуге окружности. Передняя поверхность резца выполняется по радиусу R, который должен быть тем больше, чем больше диаметр отрезаемой детали. Так, при диаметре детали 180 мм радиус R должен быть равен 80 мм. Переднюю поверхность резца рекомендуется полировать. Необходимо, чтобы высота изогнутой головки резца была не менее чем в 1,5 раза больше высоты его стержня. Смещение оси симметрии режущих кромок относительно тела резца допускается 0,5 мм большее смещение может повести к поломке резца. [c.266]

Червячные фрезы затачивают по передней поверхности. При этом должны быть обеспечены следующие параметры величина переднего угла, прямолинейность передней поверхности, угол наклона и шаг винтовой канавки по среднему расчетному диаметру и равномерность окружного шага. Допустимые отклонения параметров приведены в ГОСТ 9324—60. [c.207]

У прямозубого долбяка лекальной линейкой следует проверить прямолинейность передней грани, любым угломером, например маятниковым, — величину переднего угла и индикатором — торцовое биение передней поверхности на делительной окружности. Биение кромок не должно превышать 0,02 и 0,04 мм для долбяков классов А и В соответственно. [c.283]

Некоторое уменьшение при этом наружного диаметра фрезы практического значения не имеет. У затылованных зубьев передний угол обычно делают равным нулю. Следует иметь в виду, что наличие переднего угла вызывает искажение фасонного профиля, получаемого на обрабатываемой детали. Лишь для фрез, предназначенных для чернового фрезерования, применяют у = 3 -ь 6°. Задний угол а заключен между касательной к окружности фрезы и касательной к спирали, очерчивающей заднюю поверхность зуба. [c.176]

Задний угол. Исследование влияния величины заднего угла на окружную силу проводилось при постоянном переднем угле у = 5° и следующих значениях заднего угла а = 8 18 25°. [c.51]

Геометрические параметры на поперечной режущей кромке я] и зависят от углов а, ф и кривизны цилиндрической поверхности. Угол наклона поперечной кромки уменьшается при увеличении заднего угла или уменьшении угла ф. С увеличением радиуса окружности профиля при постоянном дг угол наклона поперечной кромки и отрицательная величина передних углов на ней возрастают. [c.92]

Подача резца касательная к окружности. Передняя гр.ань затачивается под углами [c.371]

Угол (1) наклона винтовой канавки определяет величину переднего угла V-С увеличением <о увеличивается угол у. улучшаются условия резания, уменьшаются сила подачи, окружная сила и крутящий момент, но зато уменьшается жесткость сверла и прочность режущего лезвия. [c.397]

Задние и передние углы у зуборезных фрез всех типов измеряются в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы, у долбяков — в плоскости, проходящей через ось, причем задние углы относятся к точкам профиля, лежащим на наружной (наибольшей) окружности. [c.459]

Наличие на долбяке положительного переднего угла у вызывает определенное искажение профиля долбяка, к-рое необходимо предварительно учесть при конструировании долбяка. Если не принимать во внимание угла у, то эвольвента будет считаться воспроизведенной от основной окружности с диаметром Do = mz os ipo, [c.453]

Задний угол а находится в плоскости ВВ, параллельной оси сверла. Подобно переднему углу он является переменным на протяжении всего лезвия сверла. Для периферийной точки а = 8- 14°, для точки у вершины сверла а = 20- 26°. Измеряется задний угол между касательными к задней поверхности и к окружности вращения точки сверла вокруг его оси. [c.74]

Толщину зуба нового долбяка определяют в плоскости переднего торца (без учета влияния, вносимого наличием переднего угла 7а). На рис. 3,39, а показаны два совмещенных сечения зуба долбяка и инструментальной рейки плоскостями I— I и II—II. На нижней проекции рис. 3.39, а показана развертка сечения зуба долбяка делительным цилиндром толщина зуба долбяка по дуге делительной окружности в исходном сечении (в сечении II II) равна ширине впадины нарезаемого колеса = еь [c.209]

Рис. 3. Схемы расположения узлов основных типов рентгеновских камер для исследовании поликристаллов а — дебаевская камера 6.—фокусирующая камера с изогнутым кристаллом-монохроматором для исследования образцов на просвет (область передних углов дифракции) в — фокусирующая камера для обратной съёмки (большие углы дифракции) на плоскую кассету. Стрелкам показаны направления прямого и дифрагирог ванного пучков. Механизмы движения образца, установки камеры у рентгеновской трубки и защита от рассеянного излучения на схеме не приведены. О — образец Г — фбкус рентгеновской трубки М — кристалл-монохроматор К — кассета с фо-, топлёнкой Ф Я — ловушка, перехватывающая первичный пучок ФО — окружность фокусировки дифракционных максимумов КЛ — коллиматор МЦ — механизм центрировки образца.

Числовые значения коэфициента С и показателей степени в формуле (54) приведены в табл. 140. Величина коэ-фициента С меняется при изменении величины переднего угла и скорости резания V. Для учёта величины этого изменения табличные значения С следует множить на поправочные коэ-фициенты Кг и К, . приведённые в табл. 141. По мере затупления режущих зубьев у фрезы усилие резания при оптимальном износе (по табл. 4) возрастает а) при обработке вязких сталей на 75—90% б) при обработке средних и твёрдых сталей и чуг нов — на 20— 407о. Окружное усилие Р при обработке алюминиевых сплавов составляет около 25% от усилия при обработке стали при обработке бронзы — около 75% от усилия при обработке чугуна. [c.139]

Отметим на режущей кромке точки Лх, А и Л3, соответствующие диаметрам Dj, и (фиг. 152). Если развернуть окружности, соответствующие точкам Ai, А и А , получим три прямоугольных треугольника, у которых один катет, равный плагу h винтовой канавки, остается постоянным, а другие катеты соответственно равны развернутым длинам окружностей тс D , irDg и -nDg, причем винтовые канавки на цилиндрических поверхностях спирали представляются в виде гипотенуз треугольников. На приведенной фигуре видно, что угол наклона винтовой канавки ю, соответствующий переднему углу меняется в зависимости от диаметра окружности [c.192]

Долбяки имеют форму закаленного шлифованного колеса с затылованными зубьями. Так как зубья долбяка имеют небольшой конус, после заточки толщина зуба и внешний диаметр уменьшаются, профиль зубьев изменяется. Для гюБышения срока службы при нарезании колес внешнего зацепления у нового долбяка увеличивают диаметр делительной окружности. Передний угол для облегчения резания равен 5°. Захший угол при вершине 6 —6 30, боковые задние углы по нормали 2 —2°30. При нарезании колес внешнего зацепления долбяки выбирают максимально возможного диаметра, точность обработки и период стойкости при этом повышаются. Долбяки каждого номера изготовляют без модификации профиля и с модификацией. Число зубьев долбяка по возможности не должно быть кратным числу зубьев обрабатываемого колеса. Для нарезания колес внешнего зацепления направления угла наклона зубьев дол- [c.200]

Переходим теперь к расчету данных, полученных после заточки, которая осуществляется путем удаления уголка АВК-При расчете необходимо обратить внимание на достаточность следующих величин припуска ЬВ = ш на заточку, прямолинейного участка х и переднего угла уз (индекс 3 указывает на величины, нолученные после заточки). Как показывает построение, точка В может менять свое положение по дуге окружности не влияя на размеры ы и д, что облегчает расчеты и графическое построение. [c.570]

Так как передняя поверхность сверла является винтовой, то величина передних углов для всех точек режущего лезвия сверла не постоянна. Наибольшее значение имеет передний угол для периферийной точки режущей кромки 1. где у1 = 25—30° в точках, лежащих ближе к центру сверла, передний угол будет меньше. Передние углы у, у", у " можно рассматривать в плоскостях О1О1, О2О2. О3О3, параллельных оси сверла и касательных к окружности, описываемым точками 1, 2, 3 при вращении сверла вокруг оси. Эти углы являются углами подъема винтовых линий по передней поверхности сверла для точек режущей кромки 1. 2, 3, т. е. [c.29]

Цилиндр, ось которого расположена горизонтально (фиг. 114, б), начинают рисовать во фронтальной диметрии с окружности — переднего основания цилиндра. Уатем под углом 45 к горизонтальной прямой проводят ось цилиндра, намечают на ней [c.85]

В теле колонки и переднего ребра крестовины расположен топливопровод, по которому топливо из насоса поступает в форсунку открытого типа с четырьмя отверстиями (роплами) диаметром 0,35 мм. Отверстия расположены равномерно по. окружности под углом 15° вверх относительно днища поршня. Нижнее отверстие топливопровода закрыто резьбовой пробкой. [c.191]

Погрешности переднего угла приводят к несимметричности профиля зуба, отклонение от радиальности — к искажению профиля. Ошибка окружного шага создает неравномерное расноло-жение зубьев по окружности и вызывает биение режущих кромок. Отклонение шага винтовой стружечной канавки приводит к конусности и биению по наружному диаметру. Параметры заточки проверяют на приспособлениях, приведенных на рис. 112. [c.207]

По результатам опытов построен график (фиг. 17, а) зависимости силы Рг от величины переднего угла. Из графика видно, что окружная сила с увеличением переднего угла от —10 до 0 довольно сильно уменьшается. В области положительных передних углов сила Рг изменяется значительно менее интенсивно. Это происходит потому, что (как уже указывалось) се сопротивление резаиию практически воспринимается радиусом округления режущей кромки инструамента и прилегающими к радиусу округления небольшими контактными площадками по передней и задней поверхностям зуба фрезы. Величины этих контактных площадок, как будет показано ниже (см. гл. VI), соизмеримы с величиной радиуса округления режущей кромки. [c.50]

II. 3. и., работающий методом обкатки (огибания). А. 3. и. для нарезания цилиндрических колес с прямыми или винтовыми зубьями. 1. Зуборезные гребенки типаМаага и Сандерланда (Паркинсон). С конструктивной точки зрения гребенка Маага (фиг. 4) представляет собой эвольвентную зубчатую рейку, превращенную в режущий инструмент след, обр. а) для получения заднего угла резанйя зубья рейки скашиваются на угол а, обычно равный 12° б) для получения переднего угла гребенка, во-первых, закрепляется в станке наклонно под углом 6°30 (фиг. 5) (благодаря чему задний угол на вершинах зубьев уменьшается с а = 12° до а = 5°30 ), а во-вторых, передняя грань гребенки затачивается под углом у в) высота головки зуба делается больше на величину зазора между зубьями шестерни и рейки г) ширина зуба гребенки по делительной прямой делается уже или шире в соответствии с требующейся шириной впадины между зубьями нарезаемой шестерни (в зависимости от назначения и последующей обработки шестерни) д) дно впадины между зубьями гребенки опускается настолько, чтобы оно совершенно не касалось окружности выступов шестерни. В зависимости от последующей обработки нарезаемых шестерен применяются три типа гребенок черновые, чистовые и шлифовочные. Последние применяются для нарезки зубьев шестерен, подвергающихся впоследствии закалке и шлифовке по профилю зубьев Схема работы чистовых и черновых гребенок показана на фиг. 6. Из фигуры видно, что головка зуба черновых гребенок выше, чем у чистовых, благодаря чему вершина зубьев чистовых гребенок разгружается от работы и профиль их лучше сохраняется в работе. Аналогично работают шлифовочные и черновые гребенки. [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...