Рейнольдса число эффективное

Рис, 8-26, Влияние числа Рейнольдса на эффективность внутриканальной сепарации. [c.179]

При малых числах Рейнольдса или при малых значениях амплитуды коэффициент массоотдачи в жидкую пленку (эффективность массообмена) имеет вид [c.23]

Разделив формулу (1.3.14) на (1.3.15), получим относительную эффективность массоотдачи в пленке жидкости, пригодную для расчета массообмена при малых числах Рейнольдса [c.23]

Коэффициент к (как при структурном и ламинарном, так и при турбулентном режимах) можно определять также и по обычным формулам гидравлики ньютоновских жидкостей (4.47) и (4.54), вводя в них вместо Re так называемое эффективное число Рейнольдса Re p, определяемое по эффективной (кажущейся) вязкости (см. 40). [c.296]

Таким образом, при течении двухфазного потока в гладкой трубе его гидродинамический режим зависит также от эффективного числа Рейнольдса жидкой фазы, определяемого по формуле (6-20). Физическим фактором, обусловливающим появление числа Рейнольдса в качестве определяющего параметра двухфазного потока, является влияние вязкого подслоя на течение жидкой фазы в непосредственной близости к гладкой поверхности. [c.161]

Таким образом, если в состав независимой переменной при обобщении данных измерений эффективности охлаждения ввести отношение теплоемкостей Срг/Срк то можно исключить влияние на эффективность охлаждения отдельно молекулярной массы и теплоемкости вдуваемых газов. Кроме того, аппроксимации (11-123) и (11-124) удобны тем, что они устраняют расслоение опытных точек по числам Маха и Рейнольдса. [c.394]

Видно, что представление эффективности охлаждения в координатах рис. 11-40 дает небольшое расслоение кривых по значениям числа Рейнольдса. [c.395]

Если отношение давлений меньше предельного (еа< т), то с уменьшением Re скачки смещаются по потоку. При а, блИЗ-ких к предельному, скачок несколько смещается против потока. Аналогичное поведение адиабатических скачков наблюдается и в том случае, когда перед ними возникают скачки конденсации. Обнаруженное влияние числа Re легко может быть объяснено изменением физической тол-" щины пограничного слоя (толщины вытеснения). С уменьшением числа Рейнольдса толщина вытеснения растет и эффективные сечения расширяющейся части сопла уменьшаются. В соответствии с этим уменьшается и эффективное значение параметра /эф = Лэф// кр скачки перемещаются к выходному сечению сопла. В режимах, близких к предельному, решающее значение имеет изменение характеристик вблизи горлового сечения. Так как при уменьшении Re область прямого перехода ламинарного слоя в турбулентный смещается по потоку, то отношение площадей /аф изменяется в меньшей степени, чем при больших числах Re, когда переход происходит вблизи горла. Следовательно, при больших Re скачки вблизи горла также смещены по потоку. [c.232]

Существенное влияние на эффективность влагоулавливающих устройств, установленных за рабочим колесом, оказывает отношение давлений ео. На рис. 13-24 показаны опытные данные, полученные при постоянном значении отношения u/ q = 0,4. С уменьшением во эффективность сепарации уменьшается, что можно объяснить менее устойчивым движением пленок на поверхности лопаток и ростом окружных скоростей и (при постоянном значении гг/со). Следует учитывать, что кривые на рис. 13-24 отражают в основном влияние числа Рейнольдса, изменяющегося при изменениях ео. [c.378]

Такой расчет дает для профиля скорости удовлетворительное согласие с опытом, а для профиля температуры — физически правильное соотношение эффективных толщин динамического и теплового слоев (молекулярного и переходного). Следует отметить, что выбор безразмерного расстояния Т1 в качестве координаты состояния для переходной области течения е является однозначным. Следуя общей схеме переходного процесса, правильнее выбрать в качестве такой координаты местное число Рейнольдса. Если последнее построить по Лойцянскому [Л. 5] в виде отношения чисто турбулентной вязкости к молекулярной [c.156]

Nur.4—критерий Нуссельта для чистого газа, определенный по рис. 3 для тех же значений числа Рейнольдса Е — коэффициент, учитывающий эффективность продольных ребер прямоугольного сечения и неравномерность распределения а по поверхности ребер, принятую равной 0,9 [Л. 7]. [c.679]

Увеличение начального уровня турбулентности может оказать стабилизирующее воздействие на течение, увеличивая эффективную вязкость и уменьшая эффективное число Рейнольдса. [c.575]

В технической литературе критические режимы рассмотрены только для ротационных вискозиметров типа цилиндр—цилиндр. Из многочисленных опытов известно, что ламинарный режим движения вязкой жидкости в зазоре между коаксиальными цилиндрами осуществим лишь до определенных чисел Рейнольдса. При этом существует два критических числа Рейнольдса нижнее Re и верхнее Re. При Re > Re режим течения будет чисто турбулентным, при Re режим течения ламинарный. Неравенство Re < Re < Re определяет собой область неустойчивости ламинарных течений. Для выяснения вопроса об устойчивости разработаны эффективные теоретические методы, из которых наи-О более общим является метод Ляпунова. [c.17]

На практике отрыв турбулентного потока является гораздо более важной проблемой по сравнению с отрывом ламинарного потока, поскольку вследствие увеличения числа Рейнольдса как при увеличении размеров тела, так и при увеличении скорости потока происходит переход от ламинарного режима течения к турбулентному. На переход влияют завихренность набегающего потока, градиент давления, шероховатость поверхности, кривизна тела, теплопередача и сжимаемость. Поток в диффузоре, как правило, турбулентный. Из предыдущей главы следует, что ламинарный поток имеет сильную тенденцию к отрыву, поэтому при ламинарном обтекании чрезвычайно трудно создать большую нагрузку на твердую поверхность при высокой эффективности. Однако турбулентный поток гораздо легче преодолевает положительный градиент давления из-за обмена количеством движения внутри пограничного слоя. Следовательно, для создания больших нагрузок поток должен быть турбулентным. [c.143]

Поясним сказанное па примере. Отметим различие между D 6600 и старой IBM 1620 в отношении арифметических действий с числами разного типа. В D 6600 числа различных типов преобразуются в числа с плаваюшей запятой, а в IBM 1620 этого ие происходит. На IBM 1620 операция 2 Х выполняется быстрее, чем операция 2. Х, а на D 6600 — наоборот. На IBM 1620 операция 2 Х эквивалентна Х+Х, однако на D 6600 операция X -[- X выполняется быстрее, чем 2. Х, поскольку операция типа сложения занимает около 0.4 мкс, а операция умножения — около 1 мкс (заметим,что X + X + X выполняется медленнее, чем 3. Х). Время выполнения операции деления на D 6600 составляет приблизительно 2.9 мкс. Поэтому при расчете вклада от диффузионных членов вместо деления этих членов на число Рейнольдса значительно эффективнее подсчитать число Рейнольдса RE, один раз вычислить величину REI, обратную числу Рейнольдса, и затем все время умножать значения диффузионных членов на эту величину. Заметим, что время выполнения операций умножения и деления различно не у всех ЭВМ. [c.475]

Из предположения, что число Рейнольдса, рассчитанное по диаметру трубы и максимальной окружной скорости, составляет 10 -10 , следует что интенсивность пристенной турбулентности равна 5,1-7%, т. е. она почти на порядок меньше свободной. Кроме того, линейные масштабы свободной турбулентности, по крайней мере, на порядок больше линейных масштабов пристенной турбулентности. По этой причине коэффициент диссипации для пристенной турбулентности значительно выше, чем для свободной. В результате существенно более слабая пристенная турбулентность диссипирует намного быстрее свободной. Именно по этой причине ее роль в процессе энергоразделения несущественна. Вычисляя оптимальный радиус вихревой трубы, можно анализировать лишь свободную турбулентность, трактуемую как результат взаимодействия вращающихся с различной скоростью закрученных струек газа в плоскости, перпендикулярной оси трубы. По существу, рассматривается течение в плоскости, хотя в действительности в любом сечении камеры энергоразделения вихревой трубы имеются осевые компоненты скорости. Они важны при анализе физической картины течения, обусловливая взаимодействие вихревых потоков в осевом направлении. Это взаимодействие является дополнительной причиной генерации свободной турбулентности, роль которой возрастает по мере увеличения уровня осевых скоростей в трубе, т. е. с ростом относительной доли охлахаенно-го потока ц. По этой причине эффективность энергоразделения в противоточной вихревой трубе выше, чем в прямоточной, а в про-тивоточной трубе с дополнительным потоком выше, чем в обычной противоточной разделительной вихревой трубе. [c.177]

Одна из моделей крыла с симметричным профилем и хордой Ь = 1,5 м имела 62 щели, расположенные на одной стороне. Исследования, которые велись в диапазоне чисел Re = (1,5- 4,7) 10 , показали, что полученный за счет отсасывания выигрыш в сопротивлении возрастал с увеличением числа Рейнольдса, так как при этом уменьшалась протяженность естественного ламинарного обтекания. Практически полная ламинаризация пограничного слоя в этом случае приводит к уменьшению эффективного коэффициента сопротивления, получаемого с учетом мощности, затрачиваемой на отсос, на 41 о при числе Ке = 1,52-10 и на 60% при числе Ре = 4,7-10 . Коэффициент суммарного расхода воздуха Q в этих экспериментах не превышал 0,00106. [c.440]

То, что i3 зависит только от 6// , подтверждает гипотезу об аналогии трения турбулентного ггзокапельпого ядра о пристенную жидкую пленку с трепием р (звптого турбулентного потока однофазной жидкости (Re 10 ) о шероховатую трубу, когда коэффициент трения не зависит о г числа Рейнольдса, а завпспт только от шероховатости трубы. 1ри этом эффективная шероховатость пленки однозначно определяется ее средней толщиной. [c.205]

Для ИПХТ-М, как и для ИТП, характерен турбулентный режим течения, и при определении движения расплава решающее значение имеет турбулентная вязкость v . Расчет поля скоростей движения в меридиональных плоскостях (v) ведется полуэмпирическим методом (методика 8) решается уравнение движения Навье—Стокса (с учетом дополнительных рейнольдсовых членов) совместно с уравнением несжимаемости жидкости, причем в решение вводится поле эффективной вязкости Нэ> базирующееся на экспериментальных данных о распределении V в исследованных типичных объектах. Здесь = v + v , где V — физическое значение кинематической вязкости (обычно вводится через "эффективное число Рейнольдса Reg = Vq Во мно- [c.93]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

Р=р/ риср )—безразмерное давление (переменная Эйлера) Реэф = Иср ДэФ — эффективное число Рейнольдса Аг — без- [c.188]

На рис. 11-40 показана зависимость эффективности охлаждения от теплового параметра вдува по расчетным данным при и =2,11Ке 1 и различных значениях числа Рейнольдса для невозмущенного потока. Расчетные кривые на этом рисунке хорошо согласуются с опытом [точки на рисунке построены по (11-123)]. [c.395]

В рамках проведенного исследования было обнаружено влияние числа Рейнольдса на интенсивность и угол наклона косых скачков уплотнения. Характер зависимости Pi и ра1р от начального перегрева и влажности при меньших числах Re качественно сохраняется (рис. 7-11). По мере снижения Re эффективное сечение расши- [c.191]

Существенное влияние на эффективность влагоудаления оказывает число Рейнольдса. На рис. 8-5,5 представлены графики изменения в зависимости от Re для тр ех значений относительного шага t. С ростом числа Re, подсчитанного по хорде сопловой решетки и параметрам пара в зазоре, коэффициент ф уменьшается, что связано с более интенсивным уносом частиц влаги из проточной части ступени и изменением режима течения пленок на поверхностях сопловых и рабочих лопаток. Следует отметить, что с ростом Re уменьшается не только абсолютное значение ф, но и характер изменения г1з в зависимости от и/со. ( [c.162]

На рис. 8-8,а приведена зависимость коэффициента сеиарации г зот отношения скоростей и/со. Нспыта-ння проводились в МЭИ на ступенях средней веерности с цилиндрическими лопатками при изменении отношения и/со в пределах О—0,7. Значение и/со = 0 было получено ири заторможенном роторе турбины. В опытах число Ма принимало значение от 0,3 до 0,9, число Рейнольдса (Re = 6 i/vi) —от 2,1 10 до 13,5Х ХЮ а начальная степень влажности уо — от О до 15%. На рис. 8-8,а видно, что с ростом u/ q эффективность отвода влаги возрастает, причем наиболее интенсивное увеличение коэффициента сепарации наблюдается ири открытии входных кромок лопаток (А5>0). При заторможенном роторе (и/со = 0) во влагоотводящую камеру стекает [c.165]

Существенным фактором, определяющим эффективность работы отстойника, является характер движения в нем воды. Р1ме-ется мало сведений о факторах, определяющих режим движения воды, но можно предположить, что чем меньше число Рейнольдса, определяемое исходя из горизонтальной скорости движения, и гидравлического радиуса отстойника, тем больше уверенности в том, что течение будет ламинарным. Вероятность ламинарного течения можно повысить, разделив отстойник перегородками, параллельными направлению течения, и уменьшив тем самым гидравлический радиус. [c.319]

Лабириигно-винтовые уплотнения. Ла-биринтно-вйнтовые устройства применяют в качестве насосов (лабиринтные насосы) и уплотнений валов сравнительно недавно [И]. В отличие от винтовых устройств, эффективно работающих в средах с большой (по сравнению, например, с водой) вязкостью в режимах ламинарного течения, лабиринтно-винтовые уплотнения рекомендуется применять в маловязких жидкостях (в воде, сжиженных газах и т. п.) в режимах турбулентного течения. Турбулентный режим определяется конструкцией лабиринтно-винтового уплотнения, имеющего нарезки противоположного направления на втулке и винте, малой вязкостью жидкости и большой относительной скоростью движения нарезок. В связи с тем, что уплотнения работают в режиме развитой турбулентности, движение жидкости можно считать автомодельным. Его гидродинамические характеристики слабо зависят от числа Рейнольдса. [c.414]

По аналогаи с газами и жидкостями, в твердых телах фор- мально также можно ввести число Рейнольдса, где в качестве вязкости следовало бы взять эффективную вязкость , вызывающую затухание звука. В известных нам акустических работах эти числа Re были меньшими единицы. [c.306]

В отличие от предельной дилатации граничная деформация сдвига определяется не только энгармонизмом, но и пластическими свойствами среды. По определению Де,1 < 1, и эффективное число Рейнольдса Re удовлетворяет условию Re < в , отвечающему ламинарному течению, обусловленному наличием релаксонов. Физически это условие означает, что пластическое течение не размывает элементарный носитель разрушения в материалах с кинематической вязкостью, превышающей критическое значение [c.307]

Начиная примерно с 1935 г. в связи с созданием скоростных самолетов, аэродинамики стали интересоваться моделированием по числу Маха. Аэродинамические трубы, работающие при скорости 30 м1сек, можно использовать для воспроизведения условий полета со скоростями до 120 м1сек, если регулировать должным образом эффективное число Рейнольдса, но в них вовсе не сказывается влияние сжимаемости, которое проявляется при ббльших скоростях. Поэтому начиная с 1935 г. аэродинамики и баллистики объединили свои усилия для изучения сжимаемых течений. [c.146]

Переход от сопротивления формы модели к моделируемому сопротивлению в значительной мере основывается на личной интуиции исследователя. Начиная примерно с 1945 г. обычным приемом стало создание искусственной шероховатости поверхности модели, с тем чтобы получить эффективное число Рейнольдса Квэф. и коэффициент сопротивления формы более близкими к соответствующим коэффициентам для реального ко рабля. Автору не известен ни один теоретический принцип, позволяющий определить, какая именно требуется шероховатость модели, особенно если учесть, что обрастание корпуса сильно изменяет поверхностное сопротивление трения у реального корабля за время его службы. [c.153]

След за круговым цилиндром во многих аспектах подобен следу за плоской пластиной. Когда число Рейнольдса превышает некоторое критическое значение, за цилиндром формируется пара вихрей. Эта пара растягивается в направлении потока, становится несимметричной и в конце концов разрушается и сносится вниз по патоку, распространяя завихренность попеременно на обе стороны следа. При умеренно больших числах Рейнольдса не всегда существует начальная пара вихрей, и так как поверхность разрыва, сходящая с поверхности цилиндра, неустойчива, она свертывается в отдельные вихри с образованием вихревой пелены. Таким образом, вихревое движение определенной частоты существует при любом числе Рейнольдса, и вниз по потоку распространяется двойной ряд вихрей. При ббльших числах Рейнольдса, скажем более Ке = 2500, вихри рассеиваются по мере образования, поэтому двойной ряд вихрей не может существовать. На задней стороне цилиндра вихри периодически отрываются, пока число Рейнольдса не достигнет значения Ке = 4 -10 — 5 -10 . При этих значениях числа Рейнольдса течение в следе становится турбулентным. Как и в случае плоской пластины, хвостовая пластина за цилиндром предотвращает отрыв вихрей и оказывает сильное влияние на сопротивление цилиндра, уменьшая коэффициент сопротивления от 1,1 до 0,9 [11, 12]. Пластина эффективна на расстоянии первых четырех-пяти диаметров вниз по потоку. Если два вязких слоя на каждой стороне следа не взаимодействуют друг с другом в области, гдо они имеют тенденцию к свертыванию в вихрь, то не возникает стабилизирующего механизма, закрепляющего определенвое периодическое образование вихрей. Поэтому вязкие спои разрушаются независимо друг от друга [121. Давление за пластиной или цилиндром мевьше, чем давление [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...