Сопротивление поверхностного трения

Сопротивление трения называется иногда сопротивлением поверхности или сопротивлением поверхностного трения. [c.185]

Сопротивление воздушной среды слагается из лобового сопротивления от скоростного напора воздуха на торцовую поверхность локомотива кормового сопротивления от разрежения воздуха у задней стенки последнего вагона сопротивления поверхностного трения и других. Полное сопротивление воздушной среды определяют по формуле (44) [c.221]

Дробление жидкости давлением. При дроблении давлением жидкость принудительно пропускается через отверстие. Распыление жидких топлив подробно описано в книге [259]. Различные факторы, влияющие на процесс распыления, рассмотрены в работе [156] перепад давлений в отверстии, вязкость жидкости, плотность воздуха. Тайлер [833] подтвердил результаты Релея [767], приложимые к тем жидким струям, которые испытывают малое сопротивление трения со стороны окружающей среды [523]. При наличии большого поверхностного трения струя жидкости не распыляется немедленно, как это следует из теории Релея, а разбивается на ряд тонких струек [98], которые затем дробятся согласно теории Релея. В работах [494, 578] исследовалось вторичное дробление жидкости путем разрушения образующихся ранее капель. [c.145]

Движение жидкости в природе совершается под совокупным действием различных сил тяжести, давления, трения (сопротивления), поверхностного натяжения, упругости. Каждая нз этих сил выражается через физические величины (размерные коэффициенты), характеризующие природу сил и жидкости. [c.331]

Движение жидкости в природе совершается под действием различных сил тяжести, давления, трения (сопротивления), поверхностного натяжения, упругости. Влияние указанных сил проявляется в неодинаковой степени в различных явлениях. Одни явления протекают под преобладающим действием сил тяжести и сопротивления, другие — сил тяжести, сопротивления и поверхност- [c.302]

Поверхностную силу, действующую на элементарную площадку (рис. 1, б), всегда можно разложить на две составляющие нормальную силу АР и тангенциальную АТ. Первую называют силой давления (поскольку в жидкости действуют только сжимающие усилия), а вторую — силой сопротивления (жидкостного трения). Силы сопротивления проявляются только при движении жидкости, а силы давления действуют как в покоящейся, так и в движущейся среде. [c.9]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Эта формула справедлива до определённого значения после которого наступает поверхностное трение между покрышкой и опорной плоскостью колёс автомобиля и сопротивление повороту начинает увеличиваться [55]. При проектировании рулевого [c.144]

Определенные особенности имеет расчет трения и теплообмена на шероховатой поверхности. Шероховатость поверхности может ускорить переход к турбулентному режиму течения и привести к увеличению поверхностного трения и интенсификации конвективного теплообмена. В переходной области теплообмен также усиливается. При анализе трения, введя так называемую песочную шероховатость, удалось исключить из рассмотрения форму элементов шероховатости. Отношение высоты эквивалентной песочной шероховатости к толщине ламинарного подслоя является параметром, характеризующим степень ее влияния на величину трения. Если высота шероховатости меньше толщины подслоя, она не влияет на трение. В этом случае поверхность считается гладкой. Когда высота шероховатости значительно превышает толщину ламинарного подслоя, определяющим становится сопротивление формы шероховатости при этом перестает зависеть от числа Re и определяется только высотой шероховатости. В промежуточной области зависит как от высоты шероховатости /г, так и от Re. С увеличением местного числа Маха влияние шероховатости на трение уменьшается. [c.50]

В неавтомодельном течении около пластины конечной длины с поверхностью, движущейся навстречу набегающему потоку, т.е. при г o < о, поверхностное трение у задней кромки обращается в бесконечность. Эта особенность в распределении поверхностного трения дает конечный вклад в величину сопротивления пластины, увеличивая его по сравнению со случаем г o = 0. [c.107]

Для управления процессом трения следует провести исследования по раздельному изучению электрических, термоэлектрических и магнитных явлений, установить роль каждого в зависимости от внешних условий трения и видов разрушения поверхностного слоя. Необходимо определить спектр количественного распределения зарядов в зависимости от их энергии, мош,ности и вольт-амперных характеристик зарядов, сопротивления зоны трения и ряда других параметров. [c.395]

Однако точные законы моделирования еще далеко не выяснены. Начиная с 1935 г. С/(Не) обычно расчленяют на поверхностное трение и сопротивление формы (сопротивление, вызванное наличием следа или вихрей). [c.153]

Теории сопротивления и поверхностного трения [c.68]

Величина воздушного сопротивления изменяется по отношению к основному сопротивлению от 4% при и = 20 км1ч до 45% при V = 100 км1ч у грузовых поездов и до 70% при и = 180 км1ч у пассажирских поездов. При изменении скорости грузового поезда от 20 до 100 км/ч доля лобового сопротивления в составе полного воздушного сопротивления изменяется от 50 до 80%, сопротивление поверхностного трения от 40 до 15%, сопротивление в межвагонных промежутках от 1 до 9%, а кормовое сопротивление около 9%. [c.222]

При проектировании высокоскоростных летательных аппаратов возникаю две главные проблемы первая —определение поверхностного трения вторая —определение температуры обшивки. Сопротивление трения составляет значительную долю полного сопротивления летательного аппарата, поэтому неверный расчет сопротивления трения может привести к значительной ошибке в дальности его полета. Температура обшивки является решающим фактором при проектировании высокоскоростных летательных аппаратов. Обе проблемы обусловлены наличием пограничного слоя на внешней поверхности летательного аппарата. Этот пограничный слой может быть ламинарным переходным и турбулентным. В настоящей главе кодотко рассмотрены обе указанные проблемы как для ламинарного, так и для турбулентного пограничных слоев. [c.198]

С. ч. выражается также через безразмерные коэф. поверхностного трения f или гидродинамич. сопротивления X. В случае, когда Прапдтля число Рг=[, S = j-j2 = Xj . Эта зависимость, выражающая пропорциональность безразмерных коэф. теплоотдачи и трения, наз. аналогией Рейнольдса (см. Конвективный теплообмен). [c.15]

Хёрнер [Н.106 предложил следующий способ оценки профильного сопротивления. Коэффициент поверхностного трения, характеризующий основную часть сопротивления, определяется по числу Рейнольдса профиля. Если, например, для турбулентного пограничного слоя 10 -< Re 10 , то f = 0,44Re / . При этом минимальный коэффициент сопротивления равен удвоенной величине f с учетом толщины профиля. Для профилей NA A четырех- и пятизначных серий имеем [c.319]

Однако это представление может складываться в течение долгого времени, так как сверхзвуковой поток ведет себя совершенно отлично от дозвуковых течений. Например, утолщение пограничного слоя вдоль задней части плоского сзерхзвукового крыла уменьшает волновое сопротивление и может в некоторых случаях привести к тому, что сумма волнового сопротивления и поверхностного трения будет меньше, чем теоретически вычисленное сопротивление это совершенно противоположно тому, что встречается в дозвуковой области. Проблема полного взаимодействия также различно проявляется вследствие различных знаков в выра- [c.75]

Большое значение имеет изучение поверхностного трения, действия пограничного слоя, взаимодействия его с ударными волнами и их взаимного влияния на отрыв. Очевидно, что хороший сверхзвуковой самолет не должен иметь бапьшого волнового сопротивления, так как поверхностное трение попрежнему будет составлять основную часть сопротивления недопустимы также какие-либо отрывы. Таким образом, крайне необходимы теоретические и экспериментальные исследования ламинарного и турбулентного пограничных слоев при различных числах Рейнольдса для трансзвуковых и сверхзвуковых скоростей. [c.79]

Влияние шероховатости также входит в задачу турбулентного поверхностного трения. Но-видимому, шероховатость не оказывает значительного влияния на поверхностное трение, если число Рейнольдса ниже определепного предела. Физическая причина заключается в том, что ниже этого числа Рейнольдса толщина ламинарного подслоя превышает высоту неровностей поверхности, называемых элементами шероховатости, и эти элементы не могут создать дополнительную турбулентность в основном потоке. С увеличением числа Рейнольдса ламинарный подслой становится тоньше и тоньше, так что появляются элементы шероховатости, и опи начинают влиять на основное течение. Если высота элементов шероховатости большая по сравнению с толщиной ламипарпого подслоя, то очевидно, что поверхностное трение задается общим фронтальным сопротивлением этих элементов. В этом случае каждый протуберанец можно считать малым тупым телом и его индивидуальное сопротивление пропорционально квадрату скорости потока жидкости, которая ударяет его. Это приводит к тому, что коэффициент общего трения зависит только от степени шероховатости и пе зависим от числа Рейнольдса пластины. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...