Оребрение продольное

Пучок стержней или труб с поперечным оребрением (продольное обтекание газами). Коэффициент сопротивления трения для однозаходного оребрения рассчитывается как произведение четырех сомножителей [c.22]

Теплоотдача потока газовзвеси при внешнем обтекании продольно-оребренной поверхности [c.240]

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена [c.353]

Регенераторы становятся более компактными при использовании продольного или поперечного оребрения трубок. Однако ввиду технологических трудностей, повышенных гидравлических сопротивлений и сложности очистки поверхностей такие регенераторы не нашли широкого применения. [c.267]

Регенератор с диссоциирующим теплоносителем представляет собой, как правило, кожухотрубный аппарат с нагреваемым теплоносителем в трубах и противоточной схемой движения потоков. Так как коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве (горячая сторона) может оказаться ниже, чем в трубах, вследствие более низкой скорости потока, то в ряде случаев массогабаритные и стоимостные характеристики аппарата существенно улучшаются при использовании труб с продольным наружным оребрением. [c.181]

Наружная поверхность труб может быть увеличена за счет оребрения. На рис. 89 показаны трубы с различного рода шипами и ребрами. Трубы с двумя продольными ребрами предназначены для пароперегревателей, остальные трубы — для испарителей и экономайзеров. [c.95]

Продольное обтекание газом пучка труб с гофрированным ленточным оребрением [45] [c.205]

Примечания. 1. iV — число заходов винтовых ребер п — число продольных ребер-перегородок s — шаг винтового оребрения. [c.207]

Другим примером служит расчет оребренных поверхностей теплообмена. За длину стержня принимается в этом случае высота ребра. Полученное решение относится непосредственно только к прямоугольным ребрам с прямым основанием (ребра на плоской поверхности и продольные ребра на цилиндрической поверхности). [c.39]

Повышение компактности теплообменного аппарата может быть достигнуто за счет увеличения поверхности нагрева в единице объема путем применения оребренных трубок. Применение оребренных трубок для регенераторов ГТУ с повышенными степенями сжатия позволяет уменьшить расход металла на изготовление теплообменника, а также значительно снизить расход цельнотянутых труб. При продольном оребрении необходимая поверхность теплообмена на 5/6 состоит из поверхности, образованной плоскими ребрами. [c.211]

Штамповка крупногабаритных деталей. Особое место в обработке металлов давлением занимает штамповка крупногабаритных деталей из легких сплавов для нужд авиационной промышленности на мощных гидравлических прессах. Развитие скоростей летательных аппаратов сказалось на формах планера крыло и оперение должны иметь слишком небольшую высоту, чтобы их изготовлять старыми методами — клепкой. Появилась необходимость штамповать крупногабаритные детали панели с продольным и поперечным оребрением, нервюры, лонжероны, подмоторные рамы и др. Характерна для этих деталей небольшая толщина полотна и сравнительно высокие ребра, что обусловливает высокие потребные давления, достигающие при горячей штамповке до 40—50 кГ мм . [c.219]

Расчет гидравлических сопротивлений при движении среды в трубах с внутренним продольным оребрением [c.223]

Из сказанного ранее видно, что если бы в тех же условиях был установлен калорифер с Проволочным оребрением, то расход металла был бы меньше, чем в заменяемой поверхности воздухоподогревателя. Дополнительные возможности снижения в.еса поверхности нагрева имеются в случае установки испарителей с поперечным омыванием поверхности газами вместо продольного. Нужно также учитывать уменьшение расхода металла на сепа-рационные устройства котла и конденсаторы для приготовления воды, впрыскиваемой при регулировании перегрева. Это может быть достигнуто в тех случаях, когда котел проектируется сразу с газовым испарителем, дистиллята которого должно быть достаточно для компенсации потерь пара и воды на электростанции. [c.234]

Рис. 5-21. Схема экспериментальной установки для исследования конвективной теплоотдачи в регенераторе из продольно-оребренных труб.

ГИИ, меньшей подверженности загрязнению и др. оказались трубы с продольным приварным оребрением. На основе вариантных расчетов и предварительных конструктивных проработок были выбраны трубы диаметром 16 мм, с высотой продольных ребер 12 мм и толщиной их 0,4 мм. Таким образом, отдельный элемент поверхности регенератора представлял собой продольно оребренную трубку, вставленную в трубу большего диаметра. В аппарате предполагалось осуществить противоточное движение газов и воздуха. [c.194]

Промежуточный охладитель сжатого воздуха поверхностного типа. Охладитель выполнен в виде цилиндра с четырьмя пакетами латунных трубок с продольным оребрением, имеет два хода по воздушной стороне и один ход со стороны охлаждающей воды. Общая поверхность теплообмена составляет 2200 м . [c.160]

Исследование пучков оребренных труб проводилось в аэродинамической трубе, продольный разрез которой представлен на рис. 1. Труба имела прямоугольное поперечное сечение размером 225 X 250 мм и общую длину 5500 мм. Входной конец трубы был выполнен в виде насадки с очертанием профиля по лемнискате. Выходной конец трубы соединялся с всасывающим патрубком вентилятора 2 типа БК-6 при помощи расходомерной цилиндрической трубы 6. Переход от прямоугольного сечения трубы к цилиндрическому осуществлялся также по лемнискате, что способствовало получению равномерного поля скоростей потока в расходомерной трубе. Расход воздуха регулировался заслонкой 1. [c.125]

Короткие ребра 5, 6 ослабляют перегородку на участках п. Лучше копстрзжпии с ребрами постоянной высоты 7 пли расширяющимися к месту заделки 8. Наибольшей прочностью обладают конструкции с гофрированной перегородкой 9 н коробчатые 10, особенно усиленные внутренними поперечными ребрами. Консольная корпусная деталь 11 имеет сферическую форму. Редко расставленные ребра небольшой высоты ослабляют деталь. Удаление ребер увеличивает прочность, особенно если стенки 12 расшпрены в пределах располагаемых габаритов. Дальнейшего упрочнения можно достичь внутренним оребрением продольными 13 или вафельными 14 ребрами. Высокой прочностью и жесткостью обладает дета.чь 15 с гофрированными стенками. [c.242]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ЧЕРЕЗ СТЕН1КУ, ОРЕБРЕННУЮ ПРОДОЛЬНЫМИ РЕБРАМИ, [c.628]

Теплообмен потока газовзвеси со стенками канала, по оси которого расположена вставка, изучен сравнительно мало. В [Л. 380] в качестве вставки-турбулиэатора были использованы. /1енточные спирали в [Л. 18. 19] — продольно-оребренные трубы в (Л. 357] — винтообразные стержни с различными углами наклона витка. Диалогично (6-73) н в соответствии с табл. 6-5 запишем [c.236]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Рис. 10-14. Обобщение опытных данных по теплоотдаче плотного гравитационного слоя в продольно-оребреннь) каналах.

Полученный результат можно объяснить независимостью характера движения и, следовательно, теплообмена плотного слоя от формы продольных каналов. Разумеется, что при использовании формул (10-36) и (10-37) необходимо учитывать различные для ряда факторов пределы применимости формул, а в случае оребренной поверхности принять во внимание эффективность ребер. Для области нестесненного движения возникает определенная аналогия с теплопереносом в ламинарной и тем более стержнеподобной однородной среде. Теоретические решения и экспериментальные данные о теплообмене н гидродинамике различных ламинарных течений составляют предмет монографии Б. С. Петухова (Л. 234]. При PeZ)/L>13,3 (Gr>10) и = onst теоретическая зависи- [c.346]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена. [c.358]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10). [c.386]

Горбке 3. Р., Календерьян В. А., Теплоотдача слоя, движущегося в продольно-оребренных каналах, Теплоэнергетика , [c.404]

Календерьян В. А., Теплообмен продольно движущегося непродуваемого слоя сыпучего материала с неоребренными и оребренными поверхностями нагрева, Канд. диссертация, - Одесса, 1961. [c.406]

Оребрение деталей, подвергающихся кручению. При нагружении цилиндрических и близких к ним по форме деталей крутящим моментом продольные прямые ребра 1 крайне незначительно увеличивают жесткость детали (рис. 127). Скорее такие ребра вредны, так как они подвергаются изгибу (в плоскости, перпендикулярной грани р бер), вызывающему в них повышенные напряжения. При одностороннем кручений выгодно применять косые ребра 2, которые под действием крутящего момента работают. на сжатие, сильно увелитавая жесткость детали (частный случай приме-ненпя пртпщша раскосных связей). [c.239]

Задаются преподавателем и считаются фиксированными следующие величины X — теплопроводность ребра, Вт/(м-К) (может быть задан материал ребра и указан уровень температуры, при котором работает оребренная поверхность) а — коэффициент теплоотдачи на поверхности ребра, Вт/(м 2-К) б о — площадь продольного сечения ребра (б о= б, рис. 5.11,6), мера металлоемкости ребра, мм бмин — минимальная допустимая по технологическим и прочностным соображениям толщина ребра, мм. [c.226]

На Подольском машиностроительном заводе имени Орджоникидзе созданы поточно-механизированные линии изготовления змеевиков поверхностей нагрева котлов, позволившие путем наращивания труб в плеть заменить метод сварки с кислородно-воздущной продувкой внутреннего грата на метод сварки с удалением внутреннего грата специальным пневмоинструментом. Организован участок изготовления газоплотных панелей из плавниковых труб и гладких труб с вваркой полосы с внедрением комплекса специального оборудования, в том числе уникального трубогибочного стана, позволяющего производить гибку сварных панелей шириной до 3 м, автосварочных установок для продольной сварки труб по плавникам и вварки полосы длиной до 12 м, газорезательной установки для обрезки продольных кромок панелей, механизированной установки для обрезки и обработки концов труб под сварку. Силами завода созданы трубогибочные, труботорцовочные, трубофрезерные, трубозачистные и другие станки. Организован участок изготовления оребренных конвективных поверхностей нагрева с приваркой винтовых ребер токами высокой частоты. [c.254]

Программы расчета регенератора-испарителя. На основе рассмотренной выше методики были разработаны программы расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем на ЭВМ Минск-22 [4.14, 4.16]. Основная программа позволяет рассчитывать регенератор-испаритель как аппарат в целом, так и отдельные его элементы (экономайзер, испаритель, перегреватель) при этом параметры потока по горячей стороне можно определять как в приближении идеально газового состояния, так и с учетом неидеальности системы N204ч 2N02 2N0- -02. Кроме того, в программе предусмотрена возможность учета потерь в окружающую среду. В качестве поверхности теплообмена программа позволяет рассчитывать гладкие трубы и трубы с наружным продольным оребрением. В последнем случае определяется приведенный коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве [c.132]

Ниже приводится приближенная оценка эффективности применения труб с продольным оребрением вместо гладких греющих труб 0 32 X 4, когда ППТО вьь полнен на базе секций с оребренными греющими трубами при сохранении существующего конструктивного решения (сохранены габариты секции по ширине, шаги между секциями, присоединительные размеры по патрубкам 076Х 10 и 108X4,5). [c.49]

Течение газа в кольцевом канале с многозаходным винтовым оребрением поверхности внутренней трубы, разделенном на зоны продольными перегородками [137J [c.207]

Экспериментальные исследования вышеописанных конденсаторных участков при использовании в качестве рабочих жидкостей фреона-ИЗ, этанола, воды и других свидетельствуют о том [124], что для жидкостей с низкими теплофизическими свойствами интенсификация теплообмена в ЦТТ с оребрением значительно выше, чем при использованиии воды. На рис. 41, в представлена зависимость отношения коэффициента теплообмена в ЦТТ с оребрением к коэффициенту теплообмена в гладкостенной цилиндрической ЦТТ от температуры насыщения и скорости вращения при использовании в качестве рабочих жидкостей воды и фреона-113. Необходимо отметить, что для отвода тепла от конденсатора использовалось охлаждение струями воды, которое обеспечивает высокие значения коэффициента теплообмена с внешней стороны ЦТТ. При более низком его значении применение оребрения на внутренней стороне конденсаторного участка малоэффективно для рабочих жидкостей с высокими теплофизическими свойствами (вода, аммиак) и более значительно с низкими (фреоны, органические жидкости и т. д.). Из сказанного следует, что эффективность теплообмена в ЦТТ можно значительно увеличить, выполнив в зоне охлаждения продольные канавки или оребрение. Более простая технология изготовления канавок по сравнению с оребрением делает применение конденсаторов ЦТТ с продольными канавками предпочтительным. [c.133]

При продольном обтекании пучков оребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная ин-тенсиф икация процесса межканального перем.ешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках оребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания д = С,у/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для опреде-леция полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках оребренных стержней. [c.93]

Предложенная конструкция воздухоподогревателя с продольным оребре-нием трубок может использоваться в ГТУ открытого и закрытого типов при наиболее эффективном противотоке теплоносителей. Очистка межтруб-ных поверхностей при продольном оребрении может производиться с помощью [c.212]

Рис. 3.35. Способы оребрения теплопередающнх поверхностей а — пучок из плоских труб с общими ребрами б — трубка, оребренная прямоугольными шайбаип в —трубка с продольными ребрами г — трубка с круглыми ребрами <3 — трубка с многозаход-ными спиральными ребрами е, ж — элементы пластинчато-ребристых теплообменников з — трубка, оребренная проволокой

В котельной технике начикпют применяться трубы с внутренним продольным оребрением. Для определения эффективности и целесообразности применения таких труб требуется рассчитать их гидравлическое сопротивление. Ниже приводятся некоторые экспериментальные данные по коэффициентам гидравлического сопротивления труб с внутренним продольным оребрением заводского изготовления [8-8]. Испытаниям подвергались трубы в состоянии поставки после хранения их в течение нескольких месяцев без специальной консервации. [c.223]

Коэффициент трения Хор трубы с внутреиним продольным оребрением рассчитан по данным опытов с помощью формулы [c.223]

Как видно из рис. I. 27, в верхней части камеры расположена диффузионная газовая горелка, представляющая собой регистр с пережимом, в центре которого размещено газораздающее устройство. Пламенная труба выполнена из продольных оребренных секций или обечаек с внутренней гофрировкой. Для иллюстрации указанных систем охлаждения на рисунке изображены две секции с продольным оребре-нием, а последующая двухстенная — гофрированная. В гладкой стенке и гофрах высверлены отверстия для прохода воздуха, который образует заградительную пелену с огневой стороны гофрированной обечайки, обеспечивая температуру металла 600—700° С. В этих камерах полнота сгорания составляет 99—99,8% при потерях давления в камере 1,2%. [c.65]

Рис. I. 29. Конструктивные схемы элементов теплообмен-ыой поверхности регенераторов ГТУ а — теплообменные элементы с продольным оребрением ХТЗ им. С. М. Кирова б — теплообмениые элементы коробчатого типа НЗЛ

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...