Напряжения главные касательные эквивалентные

Для большинства элементов теплоэнергетических установок напряженное состояние имеет нелинейный характер, поэтому в общем случае определяют главные компоненты условных термических напряжений и вычисляют эквивалентные условные термические напряжении, например, по теории максимальных касательных напряжений. По величине эквивалентных условных напряжений Оз определяют условную полную деформацию в данной точке детали в наиболее опасный момент времени [c.163]

Октаэдрическое напряжение r t связано с эквивалентным напряжением Мизеса соотношением а = Зх сг/У , максимальное касательное напряжение Ттах связано с эквивалентным напряжением Треска соотношением а = 2тп,ах- На рис. 5.10, а показаны результаты [14] испытаний алюминиевых сплавов. Данные подтверждают наличие соотношения между октаэдрическим касательным напряжением, т. е. эквивалентным напряжением Мизеса, и временем до разрушения. На рис. 5.10,6 приведены [13] результаты испытаний на ползучесть до разрушения меди. В этом случае разрушение вызвано максимальными главными напряжениями. [c.138]

В конце файла представлены статистическая информация, в том числе максимальное и минимальное значение перемещения по совокупности узлов, максимальное и минимальное значение осевых, касательных, эквивалентных и главных напряжений (также по совокупности узлов) [c.32]

Выражение эквивалентного напряжения (4) существенно отличается по форме от выражения (1). Разные критерии — разные формулы. В количественном отношении, однако, различие не столь уж и велико. В частности, для напряженных состояний, где два главных напряжения равны друг другу (см. рис. 53 и hi), эквивалентные напряжения, подсчитанные по теории максимальных касательных и октаэдрических касательных напряжений, оказываются одинаковыми. Несколько иначе обстоит дело в напряженном состоянии а, т), которое было рассмотрено нами ранее. Если мы подставим главные напряжения (2) в выражение (4), то после несложных преобразований вместо знакомого нам выражения (3) получим [c.86]

Полагаем (об этом вскользь уже говорилось выше), что в строительных техникумах целесообразно в качестве примера применения гипотез прочности дать расчет высоких двутавровых балок по эквивалентным напряжениям. Известно, что при некоторых схемах нагружения в стенках двутавровых балок в местах их перехода к полке возникают довольно высокие по значению нормальные и касательные напряжения и для этих точек эквивалентные напряжения (вычисленные по гипотезе наибольших касательных напряжений или энергетической) оказываются выше максимальных нормальных в поперечном сечении тон же балки. Когда-то в этих случаях было принято вести расчет по главным напряжениям, по современным же нормам расчет ведут по эквивалентным напряжениям, и для учащихся строительных техникумов это прекрасный пример на применение гипотез прочности, особенно ценный в силу необходимости тщательного анализа вопроса об опасном сечении и опасной точке. [c.152]

Динамические наибольшие касательные напряжения были определены непосредственно по порядкам изохроматических полос. На фиг. 12.50 и 12.51 приведены эпюры динамических напряжений для двух моментов времени, а также эпюры эквивалентных статических напряжений. В центре отверстия на каждом графике указаны главные напряжения в пластине без отверстия в соответствующие моменты времени. [c.413]

Расчеты существенно упрощаются, если в качестве эквивалентных используют касательные напряжения Тп, . Это связано с тем, что во многих случаях при ст,- < jj < tj можно принять а = О, и тогда главные площадки остаются неизменными и основное внимание в анализе эксплуатационной нагруженности уделяется первому главному напряжению. [c.80]

Так как моменты от горизонтальных касательных напряжений, распределенных по толщине h, заменяются эквивалентной системой, иногда доказывается, что, согласно принципу Сен-Ве-нана, некоторая погрешность, возникающая при замене еилы Fyt и момента Мху на сипу F z, будет существенной только в прилежащей к краю зоне шириной, равной толщине h пластины. Однако на самом деле все не совсем так просто, поскольку, хотя главные части введенных поперечных сип Мщ, взаимно уничтожаются на каждой из внутренних разделительных пиний по краю пластины, они ничем не уравновешиваются на концах края. При вы- [c.244]

Определит эквивалентные напряжения по теории наибольших касательных напряжений и по теории энергии формоизменения при значениях главных напряжений, указанных в табл. 26. [c.251]

Эта гипотеза хорошо согласуется с опытными данными для пластичных материалов. Для них она точнее, чем гипотеза наибольших касательных напряжений. Подчеркнем, что согласно энергетической гипотезе условие эквивалентности определяется значениями всех трех главных напряжений [см. формулу (9.7)]. [c.376]

Пример 2.71. При нагружении цилиндрического катка, изготовленного из пластичного материала (рис. 2.68, а), закон распределения давлений по ширине контактной площадки показан на рис 2.68, б р — максимальное контактнее давление). Главные напряжения в точках /4 и В показаны на рис. 2.68, в. Вычислить эквивалентные напряжения для точек Л и В по гипотезе прочности наибольших касательных напряжений и удельной потенциальной энергии изменения формы. [c.200]

В случае двухосного напряженного состояния в теории идеальной пластичности разность главных напряжений принимается постоянной и равной пределу текучести а . Это положение эквивалентно предположению о том, что при пластическом состоянии материала наибольшее касательное напряжение остается постоянным. Что же касается самой деформации материала в пластическом состоянии, то обычно принимаются гипотезы несжимаемости и совпадения осей тензора скоростей деформации с осями тензора напряжений (или, что то же, гипотеза совпадения линий скольжения с линиями наибольших касательных напряжений). [c.291]

При передаче вращающего момента величины главных напряжений связаны с величиной касательных напряжений т, определяемой по формуле (5.1), следующим соотношением Gi,3=itT. Принимая 3 качестве эквивалентного напряжения наибольшее растягивающее 03 = 0] и учитывая условие прочности аэ [а], а также зависимость (5,2), для определяющего размера D получим [c.122]

Stress — напряжения (осевые, касательные, главные, эквивалентные) [c.61]

Одной из наиболее распространенных гипотез, получивших большую практическую проверку, является гипотеза наибольших касательных напряжений. Согласно этой гипотезе наибольшее касательное напряжение возникает на площадках, равнонаклонных площадкам наибольшего и наименьшего главных напряжений, и равно полуразности этих напряжений. Тогда наибольшее эквивалентное напряжение равно разности главных напряжений [c.310]

Часто эквивалентные напряжения выражают не через главные напряжения, а через ко.мпоненты напряженного состояния. Так, для случая совместного действия изгиба с кручением эквивалентные напряжения удобно выражать через а и т, возникающие в поперечных сечениях бруса. По гипотезе наибольших касательных напряжений из (10.5) имеем [c.324]

Обязательно указать, что критерий эквивалентности содержит все три главных напряжения и опыты показывают большую точность этой гипотезы по сравнению с гипотезой наибольших касательных напряжений. Мы применили для эквивалентного напряжения обозначение СзУ, т. е. приписали этой гипотезе номер пять. Известно, что во многих учебниках она названа четвертой теорией прочности и, конечно, совершенно безразлично, какой номер ей приписывать, так как только для первых трех гипотез нумерация общепринята, и ею поневоле приходится пользоваться. Совсем отказаться от нумерации, по-видимому, неудобно, так как слищком длинно каждый раз говорить и пи- [c.164]

Если поперечные сечения балки открытого профиля имеют две оси симметрии и силовая плоскость (плоскость действия внешней нагрузки) является главной центральной плоскостью инерции, то касательные напряжения, возникающие в поперечных сечениях, распределены, как показано на рис. 106а. Эти напряжения эквивалентны совокупности внутренних касательных сил Та и Гст (рис. 106б), действующих в сечениях полок и стенки балки. Причем в силу симметрии полок относительно силовой плоскости силы Гп на каждой полке попарно взаимно уравновешиваются и остается неуравновешенной лишь сила Тст, представляющая поперечную силу. Следовательно, T т=Q. [c.184]

Нормальные напряжения по оси X объемного элемента Нормальные напряжения по оси Y абьемного элемента Нормальные напряжения по оси Z обьемнаго элемента Касательные напряжения в плоскости XY объемного элемента Касательные напряжения в плоскости YZ объемного элемента Касательные напряжения в плоскости ZX объемного элемента Максимальные главные напряжения в объемном элементе Минимальные главные напряжения в объемном элементе Главные напряжения в объемном элементе Максимальные касательные напряжения в объемном элементе Средние напряжения в объемном элементе Эквивалентные нопряжения в объемном элементе Эквивалентные деформации в объемном элементе Пластические деформации в объемном элементе [c.339]

Главные напряжения в бесконечно малом стальном параллелепипеде равны Oi = 20 Мн м , o,j== 10 Мн/м и Оз = — 5 Мн1м К Определить эквивалентные напряжёния по теории наибольших касательных напряжений и по теории энергии формоизменения. [c.250]

Главные напряжения в бесконечно малом параллелепипеде ш стекловолокна равны == 10 Мн/м . ( 100 кГ см% а ==5 МнШ ( 50кГ/сл ) и в = — Б Мн1м (- —50 кПсМ ). Определить эквивалентные напряжения по теории наибольших касательных напряжений и по теории энергии формоизменения. [c.251]

В механике жидкости и газа, напротив, был получен ряд важных общих результатов. Так, было введено четкое понятие давления в идеальной жидкости (И. Бернулли, Л. Эйлер), разработаны некоторые общие положения гидравлики идеальной жидкости, в том числе получены уравнение Бернулли (Д. и И. Бернулли, Л. Эйлер) и теорема Борда. Наконец, благодаря главным образом трудам JI. Эйлера были заложены основы гидродинамики идеальной (капельной и сжимаемой) жидкости. Замечательно, что уравнения гидродинамики были построены Эйлером при помощи вполне современного континуального подхода. Тут к его результатам трудно что-либо добавить ив 47 наши дни (конечно, если не касаться термодинамической стороны вопроса). Однако блестящая по стройности построения общая гидродинамика идеальной жидкости оказалась в XVIII в. лигпенной каких-либо приложений, если не считать акустики, опиравшейся в то время на представления И, Ньютона, эквивалентные предположению об изотермичности процесса распространения звука. Опередивйхие более чем на век требования времени, континуальные представления Эйлера в гидродинамике идеальной жидкости нуждались лишь, казалось бы, в небольшом обобщении — последовательном введении касательных напряжений,— для того чтобы обеспечить построение основ всей классической механики сплошной среды. Но, по-видимому, именно опережение Эйлером своей эпохи и практических запросов того времени повлекло за собой то, что толчок к дальнейшему развитию механики сплошной среды дали только через три четверти века феноменологические исследования, основанные на молекулярных представлениях. Чисто континуальный подход, основанный на идеях Эйлера и Коши, был последовательно развит англ [йской школой в 40-х годах и завоевал полное признание только в последней трети XIX в. [c.47]

Простые эквивалентные формулы для напряжений в бесконечном диске можно получить путем линеаризации условия пластичности (33.1), при замене дуги АВ эллипса пластичности (фиг. 409) горизонтальной прямой линией. Замена дуги хордой АВ эквивалентна получению решения на основе теории наибольшего касательного напряжения. (В равномерно растянутом диске напряжения аг и а всюду положительны и а является наибольшим главным напряжением, причем наименьшее напряжение равно нулю следовательно, Тмакс.=ог/2= ао/2=соп5Ь.) [c.541]

Рассмотрим вывод зависимости для орпеделеиия главной составляющей силы резания, основанный на равенстве касательных напряжений при резании и при сжатии или растяжении при равной степени эквивалентных деформаций [30]. При черновых и получистовых работах силы, действующие иа задней поверхности инструмента, малы по сравнению с илaiMи на передней поверхности инструмента, и ими можно пренебречь. На основании рис. 84 запишем == P osto. Выражая силу стружкообразования R через касательное напряжение т на условной плоскости сдвига, углы действия ш и сдвига Р (см. ГЛ.П1), получим [c.219]

Мы думаем, что точки напряжений можно обнаружить следующим образ ом. Главный член в ошибке определяется задачей аппроксимации пробных функций из 5 полиномами Ри степени к в энергетическом смысле. На равномерной сетке эту задачу можно решить точно. Точки напряжений определяются тем свойством, что истинные напряжения (производные от Ри) совпадают с их приближениями (производными от полиномов низшей степени). В одномерном случае для элементов первой степени равенство выполняется в серединах интервалрв, т. е. там, где наклон квадратичной функции равняется наклону ее линейного интерполянта. (Или, что эквивалентно, там, где функция ошибки на рис. 3.3 имеет горизонтальную касательную.) По соображениям симметрии середины должны были бы быть особыми точками также для элементов высшей степени. (Особые точки для перемещений расположены иначе, а в простейшем случае это нули второго полинома Лежандра. Они оказались чувствительнее к краевым условиям, чем точки напряжения.) Для двумерного случая результаты могут зависеть от выбора полиномов Ри и особые точки для одной компоненты напряжения необязательно будут такими для других. Середины сторон, вероятно, окажутся особыми для производных вдоль сторон, но не для напряжений в направлении нормали. Пока это объект исследования, но в конце концов эти специальные точки будут изучены и поняты полностью. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...